Полимеризационная усадка композитов. Часть 1

Наилучшие условия фактора конфигурации – С-фактор  при реставрации дефектов четвертого класса, когда  имеются три свободные поверхности из четырех или пяти.

Исходя из этого, при выборе методики борьбы с полимеризационной усадкой, необходимо учитывать «С-фактор».

Основными методами борьбы с полимеризационной усадкой являются:
1. Послойное внесение и направленная полимеризация пломбировочного материала.
2. Применение само- и светополимеризующих композитов с низким модулем эластичности (техника Бертолуччи).
3. Контролируемая световая полимеризация.
4. Применение различных методик адгезивного соединения (избирательной, сепаратной и других техник соединения).

Одним из самых простых и распространенных приемов уменьшения отрицательных последствий полимеризационной усадки светоотверждаемого композита является послойное внесение его в полость  и такая же послойная полимеризация. Первым техническим приемом, направленным на уменьшение отрицательных последствий полимеризационной усадки, стал метод U-образного внесения материала. Он рассчитан на трехточечную фиксацию композита и предотвращение стягивания бугров зуба.  Учитывая, что усадка светоотверждаемого композита  происходит в сторону источника света, был разработан метод направленной полимеризации,  при котором внесение материала в полость и отверждение каждой порции осуществляют в заданном направлении с учетом  направления усадки и возможности ее дальнейшей компенсации.

Оптимальная толщина порции композиционного материала  –  1,5  — 2 мм. При  этом  толщина  первой  порции  его  должна  быть   примерно 0,5 мм. При наложении последнего (поверхностного) слоя моделируется рельеф реставрируемой поверхности (бугры, бороздки, валики и т.д.).

Сначала луч полимеризационной лампы необходимо направлять на материал через эмаль или режущий край. Обычно направление светового потока перпендикулярно склеиваемой поверхности требуется в течение первых 10-15сек облучения. За это время происходит основная усадка полимеризационной порции. Затем световод  располагают на минимально возможном расстоянии перпендикулярно поверхности композита. Расстояние между излучателем и пломбой должно быть минимальным, не более 5 мм. Эта методика наложения пломбы позволяет уменьшить полимеризационную усадку, улучшить краевое прилегание, т.к. каждый последующий слой заполняет трещины, образующиеся при отверждении предыдущего слоя (А.И.Николаев, Л.М.Цепов, 2001).

Одним из методов борьбы с полимеризационной  усадкой является также применение в качестве первоначального «амортизирующего» слоя  текучих и самотвердеющих композитов по технике Бертолуччи.  Такая тактика связана с тем, что сила, развиваемая при  усадке, зависит от модуля эластичности материала. Чем ниже модуль эластичности, тем выраженее сила усадки. Чем больше насыщен композит, тем он прочнее, но более хрупок, за счет низкого модуля эластичности.

Текучие композиты обладают большим модулем эластичности, поэтому, несмотря на значительную полимеризационную усадку, напряжение (стресс) на стенки полости при затвердевании материала, минимальное.  Исходя из этого, употребляемые в качестве начального слоя высокоэластичные  композиты, уменьшают воздействие силы усадки на стенки полости. Аналогичным эффектом обладают самотвердеющие композиты, усадка которых направлена к центру пломбы.

Негативное воздействие полимеризационной усадки на ткани зуба наблюдается и при различных методиках световой полимеризации композита. Как известно, последствия световой полимеризации зависят от типа фотоинициатора, его концентрации и длины волны, от скорости полимеризации, длительности догелевой фазы и т.д. Управляя этими факторами (контролируемая световая полимеризация), возможно продлить догелевую фазу полимеризации, а тем самым  значительно снизить отрицательные воздействия полимеризационной усадки. В настоящее время это возможно сделать несколькими путями:

1. Использованием специальных полимеризационных ламп с «мягким стартом» (Soft-start polymerization), у которых интенсивность излучаемого света первоначально весьма низка (100-150 МВатт\см2), но постепенно увеличивается до величин  в 700-800 МВатт\см2. Лампы, обеспечивающие продление догелевой  фазы полимеризации, можно разделить на 3 группы в соответствии с используемым принципом увеличения интенсивности излучения до максимальной величины: быстрым увеличением  интенсивности    (Elipar HighLight – ESPE,  Degulux soft-start — Degussa ),  постепенным увеличением интенсивности (Elipar TriLight – ESPE, Astralis 7- Ivoclar/Vivadent), продленным  увеличением интенсивности (VIP- Bisco).

2. Трансдентальным освещением в качестве первого этапа полимеризации пломбы. При этом интенсивность излучаемого света после прохождения им зубных тканей несколько ослабевает. Однако  на втором этапе пломбу всегда необходимо подвергнуть непосредственно прямому тщательному излучению достаточной интенсивности.

3. Короткой световой экспозицией с большего расстояния (при расстоянии в 10 мм от поверхности пломбы интенсивность снижается на 50%), с продлением на 10 сек   с последующим завершением полимеризации. Однако этот метод является нестандартным, и поэтому может служить только в качестве временного или запасного варианта.

Полимеризационная усадка

Как уже было отмечено ранее, давно признанным и серьезным недостком композитов является полимеризационная усадка. По сути, целая область адгезионной техники восстановления зубов возникла из-за этого недостатка композитов, поскольку практически все существующие для восстановительной стоматологии композиты имеют усадку, которая приводит к образованию краевой щели (Рис. 2.2.13). Композиты сами по себе не обладают механизмами, противодействующими возникновению кариеса, в противоположность стеклоиономерным цементам и амальгамам. Поэтому щель, однажды сформировавшись, обуславливает появление микропроницаемости, что может быстро привести к развитию вторичного кариеса.

 

Рис. 2.2.13. СЭМ краевой щели, образовавшейся из-за полимеризационной усадки композита

 

Следует отметить, что при разработке аппаратов для светового отверждения основное внимание было сфокусировано на максимально возможном увеличении степени конверсии мономера, что в свою очередь увеличивало величину полимеризационной усадки.

 

Полимеризационная усадка композита зависит от типа применяемых мономеров и их количества в исходной неотвержденной пасте композита. В большинстве стоматологических композитов используются полимеры с примерно сравнимыми величинами полимеризационной усадки. В целом, чем больше в составе стеклянного наполнителя, тем более низкая конечная усадка возникнет при отверждении. Однако стеклонаполненные композиты не всегда имеют более низкие значения усадки по сравнению с микронаполненными полимерами. В последних применяются предварительно полимеризованные наполненные микронаполнителем частицы, которые могут вести себя также, как стеклянные частицы обычного наполнителя.

 

В идеальном случае полимеризационная усадка композита должна быть как можно ниже, поскольку это улучшает краевое прилегание, снижает вероятность разрыва связи с тканями зуба и уменьшает риск развития вторичного кариеса. Обычные амальгамы почти устраняют эту проблему потому, что дают небольшое расширение при схватывании, а образующаяся в дальнейшем щель, в свою очередь, заполняется продуктами процесса коррозии. У амальгам с высоким содержанием меди усадка после отверждения имеет порядок 0,1 об.% по сравнению с 2-3 об.% у композита. Часто встречающиеся значения полимеризационной усадки приведены на Рис. 2.2.14. Однако к этим данным следует подходить осторожно, потому что трудно найти надежный метод количественной

 

Рис. 2.2.14. Сравнение объемной полимеризационной усадки ряда композитных пломбировочных материалов. Данные получены из технической литературы, предоставленной Voco GmbH, Cuxhaven, Германия

 

оценки полимеризационной усадки, на Рис. 2.2.15. показано, как другой производитель по-иному интерпретирует усадку одних и тех же композитов. Тем не менее, понятно, что современная технология полимеров понижает границу полимеризационной усадки до значений около 2,0 об.%.

 

Рис. 2.2 .15. Сравнение объемной полимеризационной усадки ряда композитных пломбировочных материалов. Данные получены из технической литературы, предоставленной Dentsply Detrey GmbH, Konstanz, Германия

 

Несмотря на большие достижения в области создания адгезивных стоматологических материалов, полимеризационная усадка остается основным источником внутренних разломов пломб, приводящих к появлению видимых белых линий или невидимых трещин в эмали и пломбе у их краев. Последние становятся видимыми только при клиническом осмотре при использовании транс-иллюминации и увеличении. Во время процесса схватывания усадочные напряжения развиваются из-за того, что материал удерживается в полости силой адгезии к ее стенкам.

 

Эти напряжения могут оказаться достаточными для разрыва связи по границе раздела, и все преимущества адгезионной системы будут утрачены. В особенности это характерно для связи с дентином, которая менее прочна, чем та, которая достигается с протравленной эмалью, и как следствие, усадка имеет тенденцию к направлению в сторону поверхности раздела протравленная эмаль-адгезив в том случае, если связь с дентином разрушается (Рис. 2.2.16). Щель, которая образуется между пломбой и дентином, может стать причиной повышения послеоперативной чувствительности из-за гидродинамического эффекта. Если любой из краев находится в дентине, тогда разрыв связи приведет к краевой проницаемости. Это создаст особую проблему, если композитная пломба располагается ниже десневого уровня в проксимальных полостях.

 

Рис. 2.2 .16. Образование щели вследствие полимеризационной усадки

 

Клиническое значение

 

Рекомендация — применение композитов целесооб разно только в том случае, если края пломб находятся в пределах эмали.

 

Для преодоления этих проблем предлагался ряд решений, которые включали использование химически отверждаемых композитов на дне ящикообразной полости, так как полагали, что усадка проходит в направлении к стенкам полости. Использование послойной техники внесения материала в комбинации с отверждением через зуб — является другим подходом, который, как полагают, будет способствовать полимеризационной усадке в направлении к стенкам полости, а не от них (Рис. 2.2.17).

 

Рис. 2.2.17. Возможные варианты пломбирования проксимальной полости ящикообразной формы и минимизация влияния полимеризационной усадки. Направления напряжений, вызванных полимеризационной усадкой, указаны стрелками

 

Другой потенциальной проблемой является усадка, которая может вызвать сдвиг внутрь жевательных бугорков зуба таким образом, что в них создастся большое напряжение. Предположительно этот эффект считался причиной повышенной чувствительности пульпы зуба после пломбирования композитом жевательных зубов. Этот эффект может еще усилиться, если во время внесения композитного материала в полость жевательных зубов применяли слишком натянутую полоску-матрицу.

 

Очевидно, что устранение или, по крайней мере, значительное снижение полимеризационной усадки полимерной матрицы композита, явится существенным прогрессом. Предпринятые попытки для того, чтобы избежать или минимизировать последствия полимеризационной усадки, полного успеха еще не принесли. Пути возможного улучшения краевой целостности композитных реставраций включают:

 

• разработку более совершенных адгезивов для дентина и методик их применения для повышения стойкости адгезионного шва по отношению к полимеризационной усадке;

• использование низкомодульного прокладочного материала, который будет работать как поглотитель напряжений;

 • замедление скорости реакции применением аппаратов для светового отверждения с так называемым «мягким стартом».

 

Продолжаются разработки новых адгезивов для дентина, но по-видимому усовершенствования адгезивов имеют естественные ограничения, связанные с тем, что адгезионная сила связи сможет компенсировать напряжения на границе раздела до какого-то предела, и возможно этот предел уже достигнут в лучших вариантах современных адгезивов. Идея использовать подкладку-основу с низким модулем упругости несет в себе отрицательный момент, состоящий в том, что напряжения, возникающие при окклюзионных нагрузках, могут распределяться неравномерно, поскольку передача напряжений через поверхность раздела между зубом и пломбой затруднена, и функциональные нагрузки на пломбу могут вызывать высокие напряжения в любом месте структуры зуба.

 

Третий подход основан на идее о том, что снижение скорости реакции даст больше времени для того, чтобы концентрации напряжений в композите, вызванные полимеризационной усадкой, смогли перераспределиться более равномерно за счет сохранения в течение более длительного времени текучести материала и возможности релаксации напряжений. Этот подход привел к разработке различных вариантов светоотверждающих аппаратов с «мягким стартом», в которых изменения мощности излучения отверждающего света от времени происходят по экспоненциальной, ступенчатой и колебательный (осциллирующей) зависимости (Рис. 2.2.18). Клиническая эффективность всех этих подходов пока остается предметом научных дискуссий, отраженных в публикациях.

 

Рис. 2.2.18. Зависимости интенсивности светового потока от времени для аппаратов светового отверждения с «мягким стартом»

 

 

Поскольку введение стеклянного наполнителя как средства снижения полимеризационной усадки, вероятно, уже дошло до своего логического конца, решение должно быть найдено или в разработке новых полимеров, которые будут давать очень малую усадку, или не будут давать ее совсем по завершении полимеризации. Целый ряд различных полимерных систем сейчас исследуются, но ни одна из них не дала еще практических результатов. Они включают жидкокристаллические мономеры и олигомеры, с раскрывающимися кольцами, такие как оксираны, спироорто-эфиры, спироорто-карбонаты и силораны, рассмотрение и обсуждение которых выходит за пределы нашего учебника. 

Основы стоматологического материаловедения
Ричард ван Нурт

Опубликовал Константин Моканов

Полимеризационная усадка фотоотверждаемых композитов как причина ошибок и осложнений при эстетическом реставрировании зубов

В клинике терапевтической стоматологии особое место занимает эстетическое реставрирование зубов фотоотверждаемыми материалами, поскольку оно в большинстве случаев отвечает запросам пациентов и удовлетворяет требованиям врачей-стоматологов. При этом данные факты обусловливают высокую ответственность медицинского персонала за качественное исполнение работы. В основе успеха лежат уровень компетентности врача и его помощников, материальная база и выбор пломбировочного материала, а также мотивация пациента.

Однако в любом случае одной из объективных причин возникновения осложнений является сокращение объема реставрации вследствие полимеризационной усадки. Так, традиционные композиты имеют наибольшую усадку, 3—5 %, у модифицированных она составляет около 2 %, введение наночастиц снижает полимеризационную усадку до 1,57 %. Как показывают клинические наблюдения, даже минимальное уменьшение в объеме материала способно вызвать осложнения после проведенного лечения. Одни могут проявиться в ближайшие сроки, например гиперестезия. Вторые обнаруживаются в различные периоды времени (пигментация, вторичный кариес, пульпит). Некоторые нарушения связаны с физиологическим состоянием пульпы, другие — с особенностями строения твердых тканей, третьи — с механизмами адгезии на границе пломба — зуб.

Если в результате сокращения объема композита нарушается его связь с дентином на дне полости, то в ближайшие сроки может появиться гиперестезия зуба.

Существенную роль в развитии осложнений играют микроорганизмы и продукты их жизнедеятельности. В зависимости от морфологических последствий полимеризационной усадки можно выделить две основные группы изменений состояния зуба: нарушения связи реставрации с тканями и образование трещин в дентине. Клиническая картина будет различаться в зависимости от локализации и протяженности образовавшегося «дефекта». Если в результате сокращения объема композита нарушается его связь с дентином на дне полости, то в ближайшие сроки может появиться гиперестезия зуба. Повышенную чувствительность на термические раздражители можно объяснить вовлечением гидродинамического механизма (задействования дентинной жидкости). Так, в норме чувствительность твердых тканей зуба обеспечивается центробежным движением ликвора (скорость в дентине 4 мм/час), не вызывающим болевых ощущений при воздействии температуры от +10 до +60 оС. Картина резко меняется при нарушении герметизма дентинных трубочек. Если в интактном зубе наружные отделы канальцев «закрыты» эмалью, препятствующей ускорению тока жидкости, то при качественной адгезии функцию эмали выполняет реставрация. Отсутствие оптимальной связи, например «отрыв» пломбы от дна полости, приводит к появлению свободного пространства, куда может устремляться дентинный ликвор. В соответствии с гидродинамической теорией (M. Brannstrom), скорость его перемещения повышается под действием капиллярных сил. При этом функцию капилляров выполняют дентинные трубочки: теоретические расчеты показывают, что жидкость в них при благоприятных условиях могла бы подняться на высоту до 7 метров. В результате ускорения тока жидкости клетки-одонтобласты, расположенные по периферии пульпы и отдающие отростки в дентинные трубочки, перемещаются в просветы канальцев, стимулируя расположенные в пульпе механорецепторы, нервные окончания, что вызывает возникновение болевой реакции. В определенных клинических ситуациях (близкое расположение пульпы) негативное влияние полимеризационной усадки композита на твердые ткани зуба усиливают сами бондинговые системы, особенно при наличии слабоминерализованных участков. После кислотного воздействия на гипоминерализованный дентин в силу физических свойств компоненты адгезивной системы не могут проникнуть на всю глубину протравленной ткани. Отсутствие на отдельных участках гибридной зоны приводит к ухудшению адгезии, возможно развитие гиперестезии и воспаления пульпы. Болевые ощущения могут появиться в результате развития в пульпе воспалительного процесса, провоцируемого микроорганизмами, которые остались в «смазанном» слое и просветах дентинных трубочек после препарирования. Щель, образовавшаяся между пломбой и дном полости вследствие усадки композита, быстро заполняется ликвором, обеспечивая пространство и питание для бактериального роста.

Центростремительное перемещение токсинов и микроорганизмов по канальцам дентина приводит к воспалительному процессу в пульпе. Избежать осложнений позволяет изолирование дентина с помощью прокладок, например фосфатных, стеклоиономерных или поликарбоксилатных цементов. Если в процессе отверждения фотополимер плохо адаптируется к стенке полости, это приводит к повышению проницаемости на границе пломба — зуб и быстрому образованию окрашенного участка вокруг пломбы вследствие «микроподтекания» (рис. 1).

Рис. 1. Пигментация при нарушении краевого прилегания.

При значительной протяженности дефекта вплоть до сообщения его с дном полости появляется гиперестезия. Диагностика облегчается при использовании оптических систем, поскольку невооруженным глазом она не всегда может определяться. Со временем на участке микроподтекания усиливается пигментация, связанная с поступлением красителей из пищевых продуктов, лекарственных веществ. В дальнейшем нередко развивается вторичный кариес, а при отсутствии лечения пульпа вовлекается в воспалительный процесс с развитием симптоматики пульпита: самопроизвольные приступообразные боли. Возможно бессимптомное его течение вплоть до поражения апикального периодонта. Такие случаи выявляются при рентгенологическом обследовании. Одним из диагностических признаков может стать изменение цвета коронки зуба вследствие некроза пульпы (рис. 2).

Рис. 2. Пигментация депульпированного зуба.

Электроодонтометрия покажет снижение электровозбудимости тканей до 100—120 мкА. Результатом полимеризационной усадки может стать образование дефектов в дентине вследствие значительной разницы резистетности, эластичности и других показателей зуба и материала. Причем даже качественная адгезия не обеспечивает защиту от «стресса» и развития линейных повреждений в твердых тканях. В результате возрастающего напряжения, особенно при пломбировании полостей больших размеров, в дентине формируются трещины (рис. 3).

Рис. 3. Трещины эмали.

Поверхность зуба становится триггерной зоной, обусловливая болевую реакцию на холод или давление. Трещина может продолжаться в просвет пульпы, провоцируя воспалительный процесс посредством бактериальной инвазии через образовавшийся дефект в дентине. Дальнейшее развитие может протекать опять-таки по типу бессимптомного воспаления или с выраженной клиникой пульпита, а при отсутствии лечения — апикального периодонтита. Одной из задач врача-стоматолога является выполнение манипуляций, направленных на снижение отрицательного воздействия полимеризационной усадки материала на ткани зуба и качество моделируемой реставрации. Результат достигается соблюдением оптимальных требований к выполнению этапов работы с фотоотверждаемыми композитами. Если говорить о механическом очищении зуба, то качественное удаление налета снижает риск микроподтекания и последующее образование пигментной каймы вокруг пломбы. На этапе препарирования необходимы не только тщательная некротомия, но и обеспечение поверхности с интактной структурой эмали и дентина, поскольку механизмы «сцепления» пломбы с тканями зуба заключаются в способности композиционного материала проникать в микропространства между призмами или в дентинные трубочки. Поэтому требуется иссечение измененных участков, не имеющих регулярных структур, например вокруг эрозии или клиновидного дефекта. Устраняются нависающие края эмали, лишенные связи с подлежащим дентином, поскольку в тонком слое эмалевые призмы будут разрушаться под воздействием полимеризационной усадки материалов. Тщательная некротомия дентина, обнажающая просветы канальцев, дополняется сглаживанием углов между стенками и дном полости, что также позволяет снизить напряжение в зубе, возникающее вследствие усадки. Плавные переходы элементов полости уменьшают риск образования зазоров и трещин. Отпрепарированные поверхности до и после кислотного травления промываются струей воды с целью удаления «загрязняющих» элементов (продуктов рекристаллизации), которые ухудшают взаимодействие адгезивной системы с тканями зуба (рис. 4).

Рис. 4. Продукты рекристаллизации после кислотного травления эмали.

В целях уменьшения числа осложнений необходимо не только препарировать и очищать полость, но и использовать базовый слой: лечебную и/или изолирующую прокладку. Распространение полости вглубь с сохранением тонкого слоя дентина над пульпой требует применения лечебной прокладки, как правило, на основе гидроокиси кальция. В дальнейшем (в зависимости от состава) она полностью удаляется либо покрывается изолирующим слоем, поскольку не обладает способностью связываться с фотокомпозитом (рис. 5).

Рис. 5. Глубокая полость требует изолирующей прокладки.

Если дно полости расположено в глубоких отделах дентина, однако чувствительность к раздражителям незначительна или имеется лечебная прокладка, используется «изолирующий слой». При правильном применении последнего не вызывают раздражения пульпы цинкфосфатный, поликарбоксилатный и стеклоиономерный цементы (СИЦ). Наиболее широкие показания имеют СИЦ, существенным преимуществом которых является химическая адгезия к дентину за счет хелатного соединения карбоксилатных групп с ионами кальция твердых тканей зуба. На заключительной стадии твердения небольшое увеличение объема обеспечивает плотное прилегание к дентину, развивается устойчивость границы пломба — дентин к механическому воздействию. Кроме того, из стеклянных частиц ионы фтора диффундируют в окружающие ткани, оказывая реминерализирующее и антибактериальное действие. Благодаря низкому модулю эластичности СИЦ частично компенсирует полимеризационную усадку фотополимера. Исключается возможность «отрыва» пломбы от дна полости и образования «зазора», вызывающего ускорение тока ликвора и гиперестезию. Имея показатель жесткости, средний между фотополимером и дентином зуба, СИЦ снижает напряжение в тканях и риск появления трещин. Наложение изолирующей прокладки показано также при наличии гиперминерализованного дентина, когда кислотное воздействие неспособно обеспечить необходимую рельефность поверхности: использование СИЦ компенсирует этот недостаток. Сокращение объема полимера частично компенсируется некоторой его текучестью при пломбировании полости с учетом ее конфигурации. Чем меньше площадь контакта (композит — зуб) и больше его свободная поверхность, тем ниже отрицательный эффект полимеризационной усадки.

И наоборот, увеличение площади контакта по отношению к свободной поверхности материала способствует нарушению границы материал — объект. Риск «отрыва» композита от эмали/дентина возрастает по мере увеличения сложности дизайна полости. Феномен описан как С-фактор (фактор конфигурации). Если представить объем композита в виде куба, не имеющего контакта ни с одной поверхностью (все стороны свободны), текучесть возможна во всех направлениях, имеется минимальный риск развития напряжения (рис. 6).

Рис. 6. Схема действия С-фактора.

В таком случае С-фактор равен 0. Если одна из шести сторон куба имеет контакт с поверхностью объекта, то пять поверхностей составляют свободную область: фактор С равняется 0,2. Стресс в области контакта невысок. Если куб двумя поверхностями из шести контактирует с объектом, фактор С равен 0,5.

Напряжение на границе повышается, поскольку лишь 67 % поверхности обладает текучестью. Если пять из шести сторон куба вовлечены в контакт с объектом, только одна остается свободной, фактор С равен 5, минимально задействуется текучесть материала и развивается максимальный «стресс» на границе контакта. Следовательно, фактор С является маркером развития напряжения, связанного с сокращением объема композита, в зависимости от конфигурации пломбы. Так, дефект IV класса имеет С-фактор, равный 0,5, а потому риск развития серьезных последствий усадки невелик. Полость I класса характеризует С-фактор, равный 5. В тех случаях, когда композит используется как лютинг-агент (для укрепления вкладки), С-фактор возрастает до 10 (образуется 10 контактирующих поверхностей: 5 — с поверхностью вкладки и 5 — со стенками полости). Уменьшение отрицательных воздействий полимеризационной усадки при изготовлении прямых реставраций достигается увеличением свободной поверхности композита путем наложения слоев в виде «елочки».

Другой способ — латеральное наслоение. Использование нанонаполненных фотополимеров предусматривает приемы снижения полимеризационной усадки. У светокомпозитов имеется возможность послойного наложения. Слои толще 2 мм повышают риск образования микротрещин. Не следует брать композит слишком малыми порциями, поскольку процесс полимеризации тонкого слоя начинается еще до отверждения материала галогеновой лампой, что ухудшает свойства конструкции. Сроки светополимеризации зависят от свойств материала. В соответствии с инструкцией слой до 2 мм отверждается 20—40 секунд. Финишное засвечивание пломбы сложной конфигурации и больших размеров осуществляется 40—60 секунд со всех сторон. Если последняя больше светового пятна, ее полимеризуют по частям. Объем полимеризационной усадки можно снизить, используя методику «мягкого старта» — постепенного нарастания интенсивности света галогеновой лампы. Нарушение границы зуб — пломба вследствие полимеризационной усадки композита можно частично компенсировать применением фотоглазури (фотоотверждаемой смолы с очень малым количеством наполнителя), например Fortify (Bisco) и OptiGuard (Kerr). После завершения фотополимеризации следует промыть отполированную поверхность реставрации водой и высушить зуб струей воздуха. Затем поверхность пломбы и прилегающий к ней эмалевый край протравливают в течение 30 секунд, промывают и просушивают.

С помощью кисточки наносят герметик на обработанную кислотой поверхность, равномерно распределяя его воздушной струей, и светополимеризуют (рис. 7).

Рис. 7а. Качественное реставрирование центрального резца.

 

Рис. 7б. Качественное реставрирование латерального резца.

Риск повышения проницаемости границы и развития гиперестезии снижается после обработки эмали вокруг пломбы или всего зуба препаратами, содержащими фтор. Наиболее эффективны фторсодержащие лаки. При помощи кисточки состав наносится на высушенную поверхность зуба, распределяется равномерно и просушивается слабой струей воздуха.

Заключение

Использование в клинике терапевтической стоматологии фотоотверждаемых композитов позволяет изготовить высокоэстетичные реставрации. Однако полимеризационная усадка может приводить к снижению качества работ и развитию осложнений. Последние могут обнаруживаться как в ближайшие, так и в отдаленные сроки. Одни вызывают нарушение физиологических процессов в зубе и характеризуются гиперестезией либо воспалительными процессами в пульпе. Другие проявляются ухудшением эстетических свойств реставрации, изменением цвета, нарушением анатомической формы вследствие скола. Третьи зависят от снижения адгезии композита к зубу и вызывают нарушение краевого прилегания, образование матовой или окрашенной каймы, вторичный кариес.

Соблюдение классических и специальных рекомендаций на этапах подготовки зуба и моделирования реставрации снижает риск ошибок и частоту осложнений при работе с материалами, отверждаемыми видимым светом.

Влияние С-фактора на качество краевого прилегания композитов при лечении кариеса

Так как распространенность кариеса у взрослых по-прежнему близка к 100 %, вопросы профилактики рецидивного кариеса в настоящее время имеют большую актуальность [3]. Как известно, самым распространенным методом восстановления дефектов твердых тканей зуба в современных условиях является реставрация композитными материалами, и, как свидетельствуют многочисленные литературные источники [3, 6], в последние годы применение композитов значительно возросло, что связано с совершенствованием их эстетических и физико-механических свойств. Тем не менее проблема усадки при полимеризации материала остается актуальной [2].

Полимеризационная усадка и полимеризационный стресс — одни из главных недостатков современных композитов. На первый взгляд разница между понятиями полимеризационной усадки и полимеризационного стресса не видна. Мы стремимся найти материал с низкой полимеризационной усадкой, предполагая, что это решит все проблемы. Однако те отрицательные последствия, которые создаются усадкой, являются лишь следствием полимеризационного стресса материала. Таким образом, понятия «полимеризационная усадка» и «полимеризационный стресс» не являются синонимами, хотя и имеют причинно-следственную связь [1, 2, 5].

Полимеризационная усадка — это процент уменьшения объема материала относительно исходного в процессе реакции полимеризации, значение которой напрямую связано с количеством неорганического наполнителя в их составе. Увеличение процента наполнителя в общей массе материала приводит к снижению органической составляющей, участвующей в реакции полимеризации, и, соответственно, к снижению усадки материала.

С другой стороны, чрезмерное повышение количества неорганических частиц ведет к возрастанию твердости материала и, как следствие, к увеличению напряжения в материале и изменению его свойств в отрицательную сторону. Таким образом, снижение полимеризационной усадки не является универсальным ключом в улучшении свойств материала. Более того, согласно данным исследований [1, 4], большинство композиционных материалов подчиняется правилу, согласно которому низкая усадка сопровождается высоким полимеризационным стрессом, и наоборот.

Решение проблемы полимеризационного стресса на сегодняшний день проводится по двум ключевым направлениям: во-первых, идет разработка новых техник пломбирования, во-вторых, модификация и разработка пломбировочных материалов
 Полимеризационный стресс — это то напряжение, которое испытывает материал в процессе развития полимеризационной усадки, что, в свою очередь, приводит к ряду осложнений после лечения (постоперационная чувствительность, нарушение краевого прилегания, краевое расслоение, изменение цвета реставрации, рецидивный кариес и т. д.). Проблема полимеризационного стресса особо актуальна в полостях, имеющих высокие показатели С-фактора. С-фактор (фактор конфигурации полости) рассчитывается как отношение количества связанных поверхностей (т. е. находящихся во взаимодействии с материалом при полимеризации) к количеству свободных поверхностей. С-фактор наиболее неблагоприятен в полостях классов I и V, так как они имеют 5 связанных и 1 свободную поверхность.

Решение данной проблемы на сегодняшний день проводится по двум направлениям: во-первых, разработка техник пломбирования (сэндвич-техника, техника треугольников и т. д.), во-вторых, модификация и разработка пломбировочных материалов (Flow-композиты, материалы с физико-химическими свойствами, приближенными к естественным тканям зуба, — Smart Dentin Replacement, композиты с изменяющейся консистенцией — SonicFill, непрямые методики и т. д.).

Таким образом, наиболее подходящим вариантом для восстановления полостей I класса стал бы материал со следующими характеристиками:

• показателями усадки, которые бы не приводили к развитию значительного полимеризационного стресса;
• консистенцией, приближенной к текучему композиту для удобства внесения и обеспечения высокой эластичности материала;
• возможностью внесения материала большими порциями, как у стеклоиономера в сэндвич-технике для экономии времени;
• с прочностными свойствами материала, соответствующими значительной окклюзионной нагрузке в боковых отделах;
• с возможностью моделирования непосредственно в полости.

Однако, как известно, идеальных материалов и методик не существует и вопрос краевой адаптации и долговечности реставраций сохраняет свою актуальность. В связи с вышеизложенным несомненный интерес исследователей и практикующих стоматологов вызывают результаты исследований, посвященных влиянию С-фактора на клиническую эффективность реставраций твердых тканей зуба.

На кафедре стоматологии ИДПО ВГМА им. Н. Н. Бурденко в период 2010—2011 гг. произведено 48 реставраций полостей I класса по Блэку с последующим диспансерным наблюдением каждые 12 месяцев. У 28 пациентов лечение проводилось по стандартной методике «треугольников» с применением современного нанонаполненного гибридного материала.

На дно полости наносился flow-композит той же торговой марки. Клинические этапы пломбирования представлены на рис. 1 а — з.

На рис. 1з представлен результат реставрации непосредственно после ее выполнения. В дальнейшем каждые 12 месяцев производился осмотр реставрированных зубов и съемка интраоральной камерой SoproLife с люминесцентным сканированием эмалево-композитной границы.

Контрольный осмотр через 12 месяцев после лечения показал высокую клиническую эффективность композита у 95 % пациентов. При люминесцентном сканировании эмалево-композитной границы последняя «проявлялась» равномерной линией зеленого цвета, т. е. люминесцировала, что характерно для здоровой эмали. При сканировании спустя 24 месяца с вестибулярной стороны зуба наблюдались признаки деминерализации эмали — появление оранжевого оттенка по эмалево-дентинной границе у 38 % пациентов. При аналогичных исследованиях через 36 месяцев обнаруживались достоверные признаки рецидивного кариеса — участки красного цвета на эмалево-композитной границе у 24 % больных. При этом визуально по критериям Риджа каких-либо нарушений пломбирования и краевого прилегания композита не наблюдалось.

Аналогичная картина наблюдалась и в группе из 20 пациентов, где лечение кариеса с полостями I класса проводилось тем же композитом, но непрямым методом с изготовлением вкладок типа inlay. Вкладки фиксировались на цемент двойного отверждения того же производителя. Признаки деминерализации обнаруживались уже через 24 месяца после лечения. Спустя 36 месяцев очаги рецидивного кариеса выявляли у 19 % больных.

В лабораторных условиях при помощи метода сканирующей электронной микроскопии нами проводилось изучение природы механизмов проявления полимеризационной усадки и полимеризационного стресса композита на состояние его краевого прилегания. На рис. 2 представлено состояние эмалево-композитной границы в норме.

Рис. 2. РЭМ эмалево-композитной границы в норме.

В ходе эксперимента получены изображения эмалево-композитной границы при действии сил, возникающих при полимеризационной усадке композита (рис. 3) и при полимеризационном стрессе (рис. 4).

Рис. 3. РЭМ эмалево-композитной границы при полимеризационной усадке.

Рис. 4. РЭМ эмалево-композитной границы при полимеризационном стрессе.

Как следует из рис. 3, при полимеризационной усадке происходит разрыв эмалево-композитного соединения. При полимеризационном стрессе композит «выгибается дугой», о чем свидетельствуют признаки компрессионного вдавления, и только потом происходит разрыв соединения. Хотя клинически оба явления проявляются одинаково — нарушением эмалево-композитного соединения. Предваряя возможные скептические замечания, мы выражаем твердую уверенность в необходимости подобных лабораторных исследований.

Причина здесь очевидна — для того чтобы предупреждать и устранять данные явления, необходимо досконально изучить их природу и механизм действия.

Мы считаем необходимым обратить внимание читателя на следующие результаты, полученные в ходе нашего исследования:

• полимеризационный стресс и полимеризационная усадка композита — два совершенно разных явления, хотя между ними и существует причинно-следственная связь;
• лечение полостей I класса зачастую ошибочно воспринимается врачами как достаточно простая клиническая ситуация, не требующая каких-либо значительных профессиональных усилий;
• мы не обнаружили достоверного преимущества непрямых методов реставрации перед прямыми при лечении данных полостей, что кажется нам важным фактором, учитывая существенную разницу в стоимости между вышеупомянутыми методами.

Как мы уже упоминали, при клинических наблюдениях пока не определилось достаточных показаний для замены реставраций. Мы продолжаем наблюдения и с радостью предоставим читателю их дальнейшие результаты.

Методы предупреждения постпломбировочных осложнений на стадии полимеризации композита Текст научной статьи по специальности «Нанотехнологии»

Kuznetsova A.O.

METHODS POSTFILLINGS PREVENT COMPLICATIONS IN THE POLYMERIZATION STEP OF THE COMPOSITE

People’s friendship university of Russia, the faculty of medicine, department of therapeutic stomatology, Moscow.

Abstract: The aim of this study is to determine the most appropriate type of light that can shine a material with lower polymerization shrinkage, taking into account the processes occurring in the composite during. To do this with an optical radiometer will measure radiation lapm different units from different manufacturers. Research is based on the properties of the composite, its behavior and aggregate states.

Keywords: Therapeutic dentistry, light-curing composites, post fillings complications, polymerization shrinkage.

Кузнецова А.О.

МЕТОДЫ ПРЕДУПРЕЖДЕНИЯ ПОСТПЛОМБИРОВОЧНЫХ ОСЛОЖНЕНИЙ НА СТАДИИ ПОЛИМЕРИЗАЦИИ КОМПОЗИТА

Российский университет дружбы народов, кафедра Терапевтической стоматологии, Москва.

Аннотация: Целью данного исследования является определение типа лапм, способных снизить полимеризационный стресс и усадку с учетом процессов происходящих в пломбировочном материале. Для этого с помощью оптического радиометра будут измерены излучения лапм различных устройств и различных производителей. Исследование основано на полимеризационных свойствах композита, его поведении и агрегатных состояниях в процессе отверждения.

Ключевые слова: Терапевтическая стоматология, светоотверждаемые композиты, постпломбировочные осложнения, полимеризационная усадка.

В 70-х годах прошлого столетия в стоматологическую практику были внедрены светоотверждаемые композитные материалы, по механизму полимеризации схожие с композитами химического отверждения, но требующие для поли-

меризации не химический активатор, а фотонную энергию. У таких композитов есть большой недостаток: в процессе полимеризации пломба из такого материала дает усадку, вследствие чего происходят микроотрывы материала от

———————————-—

~ 44 ~

Издание зарегистрировано в Федеральной службе по надзору в сфере связи, информационных технологий и массовых коммуникаций (Роскомнадзор). Свидетельство о регистрации СМИ ПИ № ФС77-49390 Журнал представлен в НАУЧНОЙ ЭЛЕКТРОННОЙ БИБЛИОТЕКЕ — головном исполнителе проекта по созданию Российского индекса научного цитирования (РИНЦ).

тканей зуба, создается напряженность на границе пломбы и повышается риск постпломбировочных осложнений. Для решения этой проблемы разрабатывались различные методики засвечивания материала и применение ламп различного устройства и технических характеристик. В настоящее время внимание современной стоматологии обращено к динамике физикохимических процессов происходящих в композите во время его полимеризации. Целью данной ра-

боты является определение наиболее оптимального вида ламп, способного отсвечивать материал с наименьшей полимеризационной усадкой, при учете процессов происходящих в композите во время полимеризации. Для этого при помощи оптического радиометра будут измерены излучения лапм различного устройства от различных производителей.з—————

~45~

Издание зарегистрировано в Федеральной службе по надзору в сфере связи, информационных технологий и массовых коммуникаций (Роскомнадзор). Свидетельство о регистрации СМИ ПИ № ФС77-49390 Журнал представлен в НАУЧНОЙ ЭЛЕКТРОННОЙ БИБЛИОТЕКЕ — головном исполнителе проекта по созданию Российского индекса научного цитирования (РИНЦ).

Полимеризационный стресс в боковых зубах.

Полимерные материалы обладают свойством усадки вследствие организации полимерной сети в процессе отверждения. Композиты, используемые в качестве реставрационных материалов в стоматологии, обладают полимеризационной усадкой в пределах 1,5 -3%.

Полимеризационная усадка зависит от объема, глубины и конфигурации полости дефекта зуба, а также от самого композитного материала. До середины 90-х, во времена использовапия классических адгезивов с прочностью прикрепления к дентину в пределах 10-12 МПа, полимеризационная усадка композита приводила к краевому отрыву реставрации от дна и стенок полости. Для предупреждения отрыва композита применялись техники направленной полимеризации, послойного внесения, мягкого старта и т.д. Также была определена критическая прочность прикрепления композита при помощи адгезивной системы к дентину на уровне 17-20 МПа. Если адгезивная система прикрепляет композит к дентину с прочностью выше критической, то отрыв композита от дентина в результате объемных изменений при полимеризации не происходит.

В наше время, когда в стоматологической практике господствуют дентинные адгезивы, способные обеспечить прочность присоединения к дентину на уровне 25-30 МПа и выше, полимеризационный отрыв в клинической практике является редкостью. Поэтому, на наш взгляд, и потеряли актуальность техники направленной и послойной полимеризации. Как ни полимеризовать, какими слоями не вносить, отрыва от зубных тканей все равно не будет! Однако теперь результатом уменьшения объема композитного материала при отверждении является перенос полимеризационных напряжений (стресса) на зубные ткани и конструкцию реставрированного зуба в целом. Именно поэтому борьба с полимеризационной усадкой продолжается…

В разное время были предложены разные материалы и разные техники, направленные на уменьшение полимеризационных напряжений в конструкции реставрированного зуба. Клинический эффект от каждого нового способа, как правило, оказывался незначительным или имел побочные нежелательные проявления (правда, узнать об этом практикующие стоматологи, кроме своего личного опыта, могли преимущественно при появлении нового «чудесного» избавления от вечной проблемы полимеризационного стресса). И теперь те, кто работает в прямой реставрации, по-прежнему, регулярно и
систематически, встречаются с последствиями полимеризационных напряжений, таких как перелом стенок зуба у основания, трещины эмали и послеоперационная чувствительность.

Для прогнозирования проявления в конструкции реставрированного зуба будущих проблем, связанных с полимеризационными напряжениями, в конце 90-х введено понятие Си-фактора — числового соотнощения сторон реставрации, участвующих в адгезивном соединении и свободных от адгезивного соединения.

Применение композитов давно вышло за рамки традиционного пломбирования небольших дефектов, но объем выполняемой прямой реставрации ограничен полимеризационным стрессом. Поэтому для объемных восстановлений боковых зубов была предложена техника полупрямой реставрации, призванная компенсировать полимеризационную усадку. Техника полупрямой реставрации предусматривает этап дополнительной внеротовой полимеризации реставрации с последующей фиксацией в реставрируемом зубе тем же композитом, из которого выполнена сама реставрация.

Одним из способов устранения полимеризационных напряжений в объемных реставрациях, преимущественно боковых зубов, является применение реставрационных материалов с низкой усадкой и низким полимеризационным напряжением. К таким материалам относится новый композит, разработанный Дентсплай и названный ЭсДиАр (SDR), в английской аббревиатуре — умное восстановление дентина, или смола, уменьшающая стресс. Применение патентованной поперечно-сшивающей смолы позволило в этом материале при обычной полимеризационной усадке устранить основную часть полимеризационных напряжений, что предоставляет возможность композитом в текучей форме за-полнять одной порцией слой до 4 мм (толщина утраченного дентина в боковых зубах в полости любого размера) и полимеризовать этот слой одномоментно, избегая при этом мощных полимеризационных напряжений.

Новая смола придала композиту ЭсДиАр особую консистенцию, благодаря которой материал как будто сам распределяется по поверхностям в полости (Дентсплай назвал это свойство самовыравниванием). С непривычки в первое время мы продолжали адаптировать небольшим штопфером этот композит к поверхностям полости, как привыкли это делать с текучим композитом Икс-флоу, но теперь в этом нет необходимости.

У композита ЭсДиАр клинически не проявляется привычный для нанокомпозитов белый ингибированный поверхностный слой, из-за которого (например, на поверхности текучего композита Икс-флоу) приходится прибегать к блокировке поверхности композита глицерином при запечатывании глубоких фиссур и ямок. Поэтому, хотя этот материал и создан для восста-новления слоя дентина, применение его (или специально созданного материала на основе технологии ЭсДиАр) на поверхности эмали имеет очень хорошие перпективы, ведь будущее реставрационной стоматологии за небольшими поверхностными дефектами.

Наконец, Дентсплай утверждает, что новый композит ЭсДиАр сочетать с любым адгезивом и любым композитом для восстановления слоя эмали. Возможность такой захватывающей перспективы, конечно, должна быть проверена многолетней практикой, тем более, что свойства и возможности нового композита Дентсплай вполне претендуют на такое многолетнее использование этого материала…

Иновационное решение проблемы полимеризационной усадки композитов : Современная стоматология : Статьи : . . .

А. Пыталев, врач-стоматолог, старший проф. консультант 3М ESPE

3М ESPE представляет Filtek Silorane – низкоусадочный композит и адгезивную систему «Silorane», предназначенные для прямых реставраций I и II класса.

ИСТОКИ

Композитные материалы используются в стоматологической практике с тех пор, как в 1964 году 3М впервые представил композит на рынке. Как известно, композит состоит из наполнителя, помещенного в матрицу смолы. Наполнитель, как правило, представлен неорганическим материалом типа кварца или стекла, поверхность которого обычно обработана (силанизирована), что делает возможным химическое соединение с матрицей смолы.

Ранние композиты были двухкомпонентными системами химического отверждения. Эти материалы, похожие по цвету на зубы, позволяли получить эстетику лучше, чем у популярной в то время амальгамы. Но тогда еще многое было неизвестно о химических и физических свойствах, требуемых для устойчивости в условиях агрессивной среды полости рта. Высокая усадка, высокий износ, изменение цвета, недостаточная сила связи с тканями зуба – проблемы, ассоциирующиеся с первыми композитными материалами.

С той поры композиты достигли существенных улучшений. С одной стороны, были разработаны адгезивные системы с высокой силой связи не только с эмалью, но даже с влажным дентином. С другой стороны, материалы стали обладать большей прочностью, большей износоустойчивостью и цветостабильностью. Более того, и композиты, и адгезивы стали светоотверждаемыми.

Усовершенствование композитов происходило в большей степени за счет оптимизации частиц наполнителя, в то время как органическая матрица смолы находилась в практически неизменном состоянии с тех пор, как была предложена L. Bowen в 60-х годах. Практически все композиты содержат такие диметакрилаты, как TEGDMA, Bis-GMA или UDMA, которые полимеризуются в ходе реакции полимеризации свободных радикалов.

Поразительно, что на протяжении десятилетий усовершенствований полимеризационная усадка была лишь частично уменьшена до определенного уровня. Снижение полимеризационной усадки композитных материалов без компромисса с физическими и рабочими характеристиками остается наибольшей сложностью для разработчиков материалов.

Усадка является одной из главных проблем композитных материалов. Она трансформируется во внутренний стресс на границе зуб–композит.

Полимеризационный стресс возникает в процессе полимеризации как следствие полимеризационной усадки, когда «гелевая точка» уже достигнута композитом и дальнейшая усадка не может быть компенсирована за счет внутренней текучести материала.

Для получения долгосрочного качественного краевого прилегания реставрации, а также для достижения технически качественной связи материала с эмалью и дентином с высокой силой прочности необходимо противостоять усадке и полимеризационному стрессу.

Полимеризационная усадка – природное свойство матрицы смолы. По мере полимеризации одиночные молекулы смолы движутся навстречу друг другу и химически связываются, формируя полимерную сеть. Эта реакция приводит к значительной объемной усадке.

До настоящего времени основная стратегия по сокращению полимеризационной усадки базировалась на увеличении степени наполнения материала, что должно было пропорционально уменьшить удельный вес метакрилатной смолы. Поскольку усадка вызвана смолой, то чем меньше пропорциональное содержание смолы в композите, тем меньше степень усадки.

Но, несмотря на это, усадка, как природное свойство метакрилатной смолы, все еще остается большой проблемой. Поэтому замена матрицы смолы выглядит наиболее многообещающим путем к решению проблемы полимеризационной усадки.

Пришло время заняться решением насущной проблемы – основательно улучшить матрицу смолы путем изменения существующей системы, основанной на метакрилатных смолах.

Матрица смолы «Filtek Silorane» основана на химии силоранов и не содержит метакрилатов. Раскрывающиеся кольца силорановых мономеров обеспечивают низкую полимеризационную усадку.

Новая силорановая платформа предлагает фундаментальное решение извечной нужды докторов в материале с низкой усадкой.

ОБОСНОВАНИЕ

Полимеризационная усадка и возникающий в результате ее полимеризационный стресс приводят к микроподтеканиям, которые являются едва ли не главным фактором несостоятельности композитных материалов в полости рта. Более того, полимеризационный стресс приводит к деформации зуба, трещинам эмали и стресс-индуцированной постоперационной чувствительности.

Материалы, которые остаются стабильными в размерах после полимеризации и, к тому же, обладающие усовершенствованной связью с эмалью и дентином, заметно увеличивают шансы реставрации противостоять функциональным нагрузкам.

Композит «Filtek Silorane» специально разработан для минимизации усадки и полимеризационного стресса.

Композит с низкой усадкой для боковой группы зубов «Filtek Silorane»

Обзор материала

Химия матрицы смолы

Разработка стоматологических реставрационных материалов началась в конце 40-х годов. С тех пор множество технологических новшеств значительно улучшили клинические проявления этих материалов. Но все-таки общая химия всех реставрационных композитов остается основанной на радикальной полимеризации метакрилатов или акрилатов.

Композит с низкой усадкой для боковой группы зубов «Filtek Silorane» основан на новой силорановой химии раскрывающихся колец.

Силораны – кардинально новое соединение, используемое в стоматологии. Название «Silorane» происходит от химических составляющих siloxane и oxirane.

Силоксаны хорошо известны в промышленном использовании благодаря своей особой гидрофобности. Путем включения силоксанов в силорановую матрицу смолы это свойство было перенесено на композит с низкой усадкой для боковой группы зубов «Filtek Silorane».

Оксираны используются достаточно долго в разных отраслях техники, особенно там, где востребована высокая прочность в сложных физических условиях среды. Например, для производства спортивной экипировки – теннисных ракеток и лыж или в автомобильной и авиационной промышленности и т. д. Оксирановые полимеры известны своей низкой усадкой и непревзойденной стабильностью в условиях влияния различных физических и химико-физических сил.

Комбинация двух химических составляющих – силоксанов и оксиранов обеспечивает биосовместимую, гидрофобную и низкоусадочную силорановую основу композита с низкой усадкой для боковой группы зубов «Filtek Silorane».

Эта инновационная матрица смолы представляет главное отличие Filtek Silorane в сравнении с традиционными метакрилатными композитами. Система инициатора и наполнитель также были адаптированы с целью обеспечения лучшего проявления новой технологии.

Технология полимеризации раскрывающихся колец

Полимеризационный процесс Filtek Silorane происходит путем катионной реакции раскрывания колец, что сопровождается гораздо меньшей полимеризационной усадкой по сравнению с метакрилатными композитами, которые полимеризуются путем реакции присоединения радикалов.

Фаза раскрытия колец в процессе полимеризации силорановой смолы существенно сокращает степень полимеризационной усадки, происходящей в процессе отверждения.

Обычно в ходе полимеризации соседние молекулы сближаются для формирования химических связей. Этот процесс сопровождается потерей объема, называющейся полимеризационной усадкой. По сравнению с линейно реагирующими группами метакрилатов химия раскрывающихся колец силоранов начинается с расщепления и раскрытия системы колец. Этот процесс «выигрывает» пространство и тем самым противостоит потере объема, которая происходит в следующей фазе, когда формируются химические связи. Таким образом, процесс полимеризации открывающихся колец приводит к снижению объемной усадки (рис. 1).

Помимо усадки есть еще один важный параметр – полимеризационный стресс.

Полимеризационный стресс генерируется, когда композит отверждается в связанном состоянии, и полимеризационная усадка развивает силы на границе композита и стенок полости. Жесткая структура зуба в определенной мере противостоит этим силам, но все-таки это напряжение может привести к микроотрывам и образованию краевых щелей или к повреждениям здоровых тканей зуба вследствие их деформации. Сумма этих сил или напряжений составляет явление, известное как «полимеризационный стресс».

С точки зрения реставрационных материалов, полимеризационный стресс главным образом определяется тремя факторами: 1) полимеризационной усадкой, 2) внутренней текучестью материала и 3) полимеризационной кинетикой (скорость полимеризации).

Высокоусадочный материал с низкой внутренней текучестью и очень высокой скоростью полимеризации в течение первых нескольких секунд будет демонстрировать более высокий полимеризационный стресс.

Технология силоранов была разработана для минимизации усадки и таким образом для снижения полимеризационного стресса. Более того, для значительного снижения полимеризационного стресса была оптимизирована также кинетика (скорость) инициации и полимеризации смолы «Filtek Silorane» (рис. 2-а, б).

Система инициатора

Одним из компонентов системы инициатора является камфорохинон, который соответствует световому спектру обычных полимеризационных устройств. Filtek Silorane способен отверждаться как при помощи галогеновых, так и при помощи светодиодных ламп.

Другими компонентами системы инициатора являются иодониевые соли и доноры электронов, которые создают реактивные катионные пространства, запускающие полимеризационный процесс раскрывающихся колец.

Система инициатора «Filtek Silorane» была специально создана таким образом, чтобы кинетика полимеризации приводила к минимизации полимеризационного стресса. Уникальным свойством трехкомпонентной системы инициатора является то, что для начала полимеризационного процесса необходимо формирование «критической массы» реактивных катионных пространств. Это пороговое поведение имеет одно важное преимущество. Оно позволяет практикующему стоматологу работать материалом в условиях освещения рабочего светильника дольше (около 9 мин), чем обычными композитами на основе метакрилатов.

Помимо разработки низкого стресса и устойчивости к рассеянному свету время полимеризации инкрементов материала «Filtek Silorane» толщиной 2,5 мм остается на том же уровне, что и у традиционных композитов.

В то же время пороговое поведение системы инициатора «Filtek Silorane» требует минимального времени отверждения в течение 20 сек, которое не может быть компенсировано более высокой интенсивностью света. Очень интенсивные источники освещения, такие как лампы на основе плазменной дуги и лазера, не дают возможность полимеризовать материал в течение нужного времени ввиду риска перегрева зуба. Поэтому они противопоказаны для использования совместно с Filtek Silorane.

Технология наполнителя

В качестве наполнителя в материале «Filtek Silorane» используется комбинация мелких кварцевых частиц и рентгеноконтрастных частиц фторида иттрия.

С точки зрения наполнения Filtek Silorane классифицируется как микрогибридный композит. Поверхность кварца модифицирована слоем силана, который специально разработан под силорановую технологию для обеспечения связующей поверхности между наполнителем и матрицей смолы в целях долговечности и отличных механических свойств.

Адгезивная система «Silorane»

Химия

В настоящее время популярность самопротравливающих адгезивов среди стоматологов существенно возрасла. Их успех базируется в основном на легкости применения, низкой технической чувствительности и способности сокращать постоперационную чувствительность в сравнении с адгезивами для техники тотального травления.

Адгезивная система «Silorane» – самопротравливающий праймер и адгезив – новые члены семейства успешных самопротравливающих адгезивов 3М ESPE, специально разработанные для обеспечения длительной прочной связи Filtek Silorane с эмалью и дентином и обеспечивающие основу для отличной краевой интеграции реставрации.

Экстраординарная низкая усадка и полимеризационный стресс Filtek Silorane были достигнуты благодаря разработке новой системы смолы «Silorane». Отверждение этой смолы представляет собой химический механизм, отличающийся от такового у традиционных композитов на основе метакрилатов. С точки зрения науки, очевидно, что необходим также и новый адгезив. Адгезивы, присутствующие в настоящий момент на стоматологическом рынке, были разработаны для традиционных метакрилатных материалов и поэтому могут привести к неудовлетворительным результатам в комбинации с Filtek Silorane в силу своего химического несоответствия.

Благодаря силоксановому происхождению силорановая смола более гидрофобна, чем традиционная метакрилатная смола, что проявляется низким водопоглощением и связанными с этим явлениями. Это значит, что этот адгезив должен «перекрыть» большую разницу между гидрофильными тканями зуба и гидрофобным силорановым материалом по сравнению с традиционными метакрилатными материалами. Поэтому адгезив «Filtek Silorane» был разработан в виде двухкомпонентной системы.

• Самопротравливающий праймер «Silorane» скорее гидрофильный и гарантирует прочную и надежную связь с тканями зуба.
• Собственно адгезив, оптимизированный с целью смачивания и прилипания к гидрофобному Filtek Silorane.

Самопротравливающий праймер «Silorane»

В принципе, самоадгезия возникает благодаря кислотным мономерам, которые протравливают зубной субстрат и тем самым создают микромеханическую ретенцию отвержденного адгезива к тканям зуба. Более того, они обеспечиваю химическую связь с минерализованными тканями, содержащими кальций, – гидроксиапатитом. Большинство сегодняшних самопротравливающих адгезивных систем в качестве кислотных мономеров содержат фосфорилированные метакрилаты; некоторые из них содержат функциональные мономеры карбоксильной кислоты или комбинацию вышеперечисленных.

Самопротравливающий праймер «Silorane» содержит фосфорилированные метакрилаты, а также Vitrebond – кополимер с его карбоксильной кислотой, используемый во многих модифицированных стеклоиономерных цементах и адгезивах 3М ESPE для адгезии к тканям эмали и дентина. Более того, в состав входят такие комономеры, как BisGMA и HEMA, система растворителя на основе воды и этанола для увлажнения и проникновения в субстрат зуба и система фотоинициатора, основанная на камфорохиноне, для полной и основательной полимеризации. Для улучшения механической прочности и пленкообразующих свойств был добавлен обработанный силаном кремниевый наполнитель с преимущественным размером 7 нм. Этот наполнитель очень мелкодисперсный, что предотвращает образование осадка.

Особое внимание было уделено обеспечению стойкости соединения, комбинирующего кислотные мономеры и систему растворителя вода–этанол. В целях предупреждения потери этанола и воды путем испарения требуется охлаждение адгезивной системы.

В условиях pH = 2,7 самопротравливающий праймер «Silorane» производит мягкое травление и деминерализацию тканей зуба и в то же время обеспечивает прочную и надежную связь благодаря нанотравлению так же, как и химическую связь с гидроксиапатитом. В случае нанесения адгезивной системы «Silorane» на неотпрепарированную эмаль рекомендовано отдельное травление непрепарированных тканей зуба. Травить препарированную эмаль нет необходимости, но это можно сделать, если нужно.

Адгезив системы «Silorane»

Собственно адгезив адгезивной системы «Silorane» основан на химии метакрилатов. В качестве главного компонента он содержит уникальный, запатентованный 3М ESPE бифункциональный мономер с целью совместимости адгезива с гидрофобной матрицей смолы «Filtek Silorane». И как непосредственный результат этого свойства – более легкая адаптация Filtek Silorane к полимеризованному адгезиву системы «Silorane». Среди других компонентов – кислотные мономеры, которые запускают катионную полимеризацию открывающихся колец «Filtek Silorane» и тем самым обеспечивают химическую связь с Filtek Silorane. Система фотоинициатора основана на камфорохиноне.

Адгезив системы «Silorane» содержит обработанный силаном наполнитель на основе оксида кремния, что не только улучшает прочностные свойства материала, но также обеспечивает тщательно подобранные свойства вязкости.

Этот адгезив на первый взгляд выглядит очень вязким. Приходится слегка встряхнуть флакон для продвижения адгезива к носику флакона и облегчения его выдавливания. Тем не менее, как только вы нанесли его и распределили микробрашем или выровняли воздухом, его вязкость падает по нескольким причинам, и он может быть легко распределен до состояния однородной пленки.

Преимущества очевидны: адгезив не капает со щеточки; есть возможность направлять его струей воздуха куда нужно и оставлять на месте, особенно на стенках и границах полости, – при этом он не стекает и не создает луж.

Толщина пленки адгезива системы «Silorane» такая же, как у других двухкомпонентных самопротравливающих адгезивных систем, несмотря на кажущуюся высокую вязкость.

Качество краевого прилегания

Благодаря низкой усадке и низкому полимеризационному стрессу Filtek Silorane только незначительная часть силы прочности связи затрачивается на противодействие силам, развивающимся при усадке. Поэтому основная эффективная сила прочности связи тратится на противодействие жевательным нагрузкам и силам, возникающим при изменении температуры. Низкая полимеризационная усадка Filtek Silorane в комбинации с отличной силой связи является залогом качественной краевой интеграции реставрации.

Устойчивость к окружающему рассеянному свету

Устойчивость к окружающему освещению улучшает такие рабочие характеристики, как моделируемость, и увеличивает рабочее время, затрачиваемое на эту процедуру. Силорановая технология «Filtek Silorane» предоставляет доктору до 9-ти минут на внесение материала и моделировку реставрации в условиях рабочего операционного освещения.

Водопоглощение

В силу гидрофобности силорановой матрицы Filtek Silorane обладает крайне низким водопоглощением и в силу этого низкой способностью к экзогенному окрашиванию.

Показания

Композит с низкой усадкой для боковой группы зубов «Filtek Silorane» предназначен для применения совместно с адгезивной системой «Silorane», включающей самопротравливающий праймер и адгезив, и показан в случаях прямых реставраций полостей I и II класса.

Filtek Silorane и адгезивная система «Silorane» могут быть применены совместно с традиционными или модифицированными стеклоиономерными цементами, используемыми в качестве лайнерного или подкладочного материала.

Композиты и компомеры (включая текучие), которые связываются с тканями зуба при помощи адгезивов, не могут быть использованы в качестве лайнера или прокладки под пломбу из Filtek Silorane.

Оттенки

Filtek Silorane представлен оттенками А2, А3, В2 и С2. Все оттенки рентгеноконтрастны.

ВЫВОДЫ

Решение проблемы усадки, особенно в боковом участке, является одной из наиболее важных и сложных задач, которая не могла быть решена только за счет существовавших на рынке до определенного момента композитов. На протяжении последних десяти лет было предпринято несколько попыток создать низкоусадочный материал, но на сегодня большинство композитов, доступных на рынке, демонстрируют усадку порядка 2–3 %.

Композит с низкой усадкой для боковой группы зубов «Filtek Silorane» – это часть революционно новой системы пломбировочных материалов, провозгласившей новую эру в реставрационной стоматологии. В сравнении с традиционными композитами на основе метакрилатов Filtek Silorane полимеризуется в процессе реакции раскрывающихся колец и отличается самой низкой полимеризационной усадкой на рынке композитных материалов. Демонстрируя свойства полимеризационной усадки менее 1 %, материал прекрасно сокращает полимеризационный стресс. Снижение полимеризационного стресса потенциально уменьшает риск постоперационной чувствительности, деформацию бугров и, как следствие этого, препятствует возникновению эмалевых трещин.

Более того, низкая полимеризационная усадка и стресс в комбинации с отличными адгезивными свойствами адгезивной системы «Silorane» приводят к отличному краевому прилеганию реставраций из Filtek Silorane.

Адгезивная система «Silorane» – специальная система, созданная на основе длительного опыта самопротравливающих адгезивов 3М ESPE. Состав адгезивной системы «Silorane» специально соответствует технологическим нуждам адгезии нового Filtek Silorane к эмали и дентину.

Композит с низкой усадкой для боковой группы зубов «Filtek Silorane» и адгезивная система «Silorane» представляют собой новое поколение реставрационных материалов, комбинирующих эстетику и механическую прочность, свойственные гибридным композитам, с низкой полимеризационной усадкой, достигнутой благодаря революционно новой идее матрицы смолы. Система была достаточно проверена в ходе научных исследований, проводимых во всем мире и подтвердивших механическую прочность и удобство в использовании Filtek Silorane.

Клинический пример использования низкоусадочного реставрационного композита Filtek™ Silorane для боковой группы зубов

д-р Gabriel Krastl, отделение терапии и пародонтологии стоматологической клиники Базельского университета

ВОССТАНОВЛЕНИЕ БУГРА ВЕРХНЕГО МОЛЯРА С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ FILTEK™ SILORANE

Этот клинический случай демонстрирует восстановление верхнего моляра. Существующая неадекватная реставрация привела к развитию вторичного кариеса и, по-видимому, как следствие, к перелому дистолингвального бугра. В ходе лечения была проведена полная некрэктомия кариеса. Использовалась новая самопротравляющеяся адгезивная система (Silorane System Adhesive), которая была специально разработана для использования в комбинации с Filtek™ Silorane. Silorane System Adhesive считается идеальной системой для создания прочной адгезии между тканями зубов и материалом «Filtek™ Silorane». Поскольку межзубный контакт был сохранен полностью, не требовалось никакой отнимающей времени матричной техники. Сначала была воссоздана дистальная язычная стенка, после чего полость была преобразована из класса ІІ в класс І, таким образом, облегчая возможность достижения анатомически правильного восстановления полости с применением горизонтальной и диагональной техник адаптирования композитного материала. После удаления раббердама проверялся окклюзионный контакт. Потребовалась незначительная коррекция окклюзии в области дистально-язычного бугра. Спустя две недели после обработки реставрация была фактически невидима благодаря «эффекту хамелеона» материала и отполированной поверхности, подобной эмали зуба.

Полимеризационная усадка — обзор

Когда неорганические фазы в композите становятся наноразмерными, их называют нанокомпозитами. По мере уменьшения размера частиц наполнителя увеличивается нагрузка наполнителя, а также уменьшается усадка при полимеризации. В нанокомпозитах чрезвычайно маленькие частицы наполнителя имеют размеры ниже длины волны в диапазоне видимого света, что обеспечивает лучшие оптические свойства и эстетический вид. Когда содержание наполнителя в модифицированных смолами стеклоиономерных цементах (RMGIC) заменяется составом, основанным на технологии связанных нанонаполнителей, это называется наноиономером.Среди различных составов нанокомпозитов и наноиономеров, доступных на рынке, наиболее распространенными коммерчески доступными составами нанокомпозитов являются Filtek Supreme, Premise, Ceram X и наноиономер Ketac N 10 [5]. Краткое описание каждого из них представлено ниже и сведено в Таблицу 10.2.

Таблица 10.2. Показаны наиболее распространенные коммерчески доступные нанокомпозиты и наноиономеры

E

S. No.	Название группы	Тип	Состав наполнителя, об.% (Мас.%)	Производитель
Нанокомозит
1.	Filtek Supreme	Нанофилд	Наномеры и нанокластеры 58% –60% по объему и 78,5% по массе	3 M ESPE, Сент-Пол, Миннесота, США
2.	Помещение	Nanohybrid	Неагломерированные «дискретные» наночастицы диоксида кремния, предварительно полимеризованные наполнители (PPF) и наполнители из бариевого стекла 69% по объему и 84% по массе	Kerr / Sybron, Orange, CA, USA
3.	Ceram- X	Наногибридный нанокерамический композит на основе ормоцера	Стеклянные наполнители (1.1–1,5 мкм) Нанонаполнитель, содержащий диоксид кремния, модифицированный метакрилатом (10 нм), 57% по объему и 76% по массе.	Dentsply DeTrey, Констанц, Германия
Наноиономер
1.	Ketac N 100	Светоотверждаемая смола, модифицированная смолой GIC	Фтораалюмосиликатное стекло, нанонаполнители, нанокластеры	E ( , Сент-Пол, Миннесота, США)

(a)

Filtek Supreme представляет собой нанонаполненный композит, содержащий наномеры и нанокластеры.Наномеры содержат частицы кремнезема диаметром 20 и 75 нм и являются монодисперсными, неагломерированными и неагрегированными. Нанокластеры (НК) содержат наноразмерные наполнители и слабосвязанные агломераты. Синтезированы два типа НК. Первый тип НК состоит из частиц диоксида циркония-кремнезема размером 2–20 нм с размером агломерированных частиц менее 0,6 мкм. Второй тип состоит из частиц диоксида кремния размером 75 нм с размером агломерированных частиц 0,6 мкм. Содержание наполнителя составляет около 58% -60 об.% До 78%.5% по весу.

(b)

Помещение представляет собой наногибрид, состоящий из трех различных типов наполнителей, таких как форполимеризованные наполнители (PPF) 30–50 мкм, наполнители из бариевого стекла (0,4 мкм) и неагломерированные «дискретные» наночастицы диоксида кремния. 20 нм. Эта комбинация наполнителей позволяет увеличить загрузку наполнителя до 69% по объему и 84% по весу. Эти неагломерированные наночастицы настолько хорошо диспергированы в матрице, что обеспечивают повышенную нагрузку наполнителя, а также текучесть нанокомпозитов, необходимых для ортодонтического связывания.

(c)

Ceram-X представляет собой нанокерамический композит на основе ормоцера, содержащий стеклянные наполнители (1,1–1,5 мкм) и нанонаполнители, содержащие диоксид кремния, модифицированные метакрилатом, с размером частиц 10 нм. «Ormocer» является аббревиатурой от «органически модифицированной керамической технологии», а материалы ormocer содержат неорганические-органические полимеры co в дополнение к частицам неорганического силанированного наполнителя. Концентрация наполнителя в Ceram X составляет 57% по объему и 76% по массе.И нанокерамические частицы, и нанонаполнители имеют метакрилатные группы, необходимые для полимеризации.

(d)

Наноиономер представляет собой модифицированный смолой стеклоиономерный цемент (GIC), разработанный с помощью нанотехнологий. Он состоит из фтороалюмосиликатного стекла, нанонаполнителей и нанокластеров, объединенных для улучшения механических свойств и способности выделять фтор.

Усадка при отверждении — обзор

2.5 Результаты

Во всех случаях нелинейный статический анализ проводился с учетом эффектов нелинейной геометрии.Как механические, так и температурные нагрузки прикладывались постепенно, если адгезив или адгезивы проявляли текучесть, а распределение напряжения-деформации сообщалось при каждом приращении нагрузки, так что поведение соединения можно было контролировать на протяжении всего приложения нагрузки.

Чтобы оценить влияние теплового режима, на рис. 5–8 показаны распределения напряжений при разрушающей нагрузке, приведенные в таблице 1 для композитно-композитного соединения, испытанного при 20 ° C с эпоксидной смолой FM350NA. На каждой диаграмме показаны две кривые, одна соответствует анализу, в котором не учитывались напряжения термической усадки от отверждения, а вторая кривая показывает влияние усадочного напряжения отверждения на общее распределение напряжений.На каждом из четырех рисунков указано напряжение в средней плоскости.

Рис. 5. Продольные напряжения с остаточным термическим напряжением и без него.

Рис. 6. Напряжение отрыва с остаточным термическим напряжением и без него.

Рис. 7. Напряжение сдвига с остаточным термическим напряжением и без него.

Рис. 8. Максимальное главное напряжение с остаточным термическим напряжением и без него.

Можно видеть, что эффект остаточного напряжения, возникающего из-за термической усадки, вызывает заметные уровни продольного напряжения внутри клеевого слоя с большой областью равномерного продольного напряжения 56 МПа.Без усадки при отверждении уровни продольных напряжений были значительно ниже и для большей части длины перекрытия составляли порядка 8 МПа.

Как видно из рис. 6, на распределение напряжения отслаивания в значительной степени не влияет присутствие усадочных напряжений при отверждении с небольшой заметной разницей между результатами двух анализов. Однако пиковые значения, предсказанные анализом, в который было включено остаточное напряжение, немного ниже, чем значения из анализа без остаточного напряжения.Это было связано с тем фактом, что состояние начального напряжения, вызванное усадкой при отверждении, будет иметь эффект ингибирования выхода клея. Это снова было показано для распределения напряжения сдвига, показанного на рис. 7, и снова значения напряжения для двух анализов были очень похожи, но анализ, включающий эффект остаточного напряжения, показал более низкие пиковые значения.

Влияние трех вышеупомянутых компонентов напряжения можно увидеть на рис. 8, который показывает максимальное главное напряжение внутри клея.Ясно, что влияние высоких индуцированных продольных напряжений должно немного увеличить прогноз максимального максимального главного напряжения. Максимальное расчетное напряжение без термических усадочных напряжений составило 75 МПа, тогда как максимальное прогнозируемое значение с учетом усадки при отверждении составило 82 МПа, что почти на 10% больше.

Все эти рисунки показывают значительное влияние, которое термическая усадка может иметь на прогноз распределения напряжений внутри соединения внахлест.Один из выводов, который можно сделать из этого, заключается в том, что если должна быть достигнута точная оценка характеристик соединения, будь то прогноз прочности или понимание поведения соединения, то необходимо учитывать тепловые эффекты.

Также было поучительно рассмотреть распределение напряжения внутри клеевого слоя. На рис.9 показано распределение максимального главного напряжения на конце клеевого слоя, и можно видеть, что влияние остаточного термического напряжения заключается в изменении распределения напряжения в конце перекрытия и увеличении площади, которая сильно подчеркнут.В то время как большая часть высокого напряжения была сосредоточена в точке сингулярности для анализа, в котором не учитывались тепловые напряжения, очевидно, что включение тепловых эффектов увеличивает величину приложенного напряжения. Это, опять же, имеет значение с точки зрения предсказания отказа.

Рис. 9. Распределение максимального главного напряжения под нагрузкой (МПа).

Аналогичные тенденции наблюдались для компонентов напряжения и деформации в других клеевых соединениях с металлическими клеями и клеем HP655.

Также представляло интерес исследование изменения индуцированного межслойного напряжения в композите, вызванного термическим напряжением.

На рис. 10 показано распределение напряжения отслаивания внутри адгезива, и очевидно, что существует очень высокое напряжение отслаивания вблизи сингулярности из двух материалов в углу клея. Однако область высокого напряжения довольно значительно распространяется на сам адгезив, и Adams et al. [17] показали, что этот компонент напряжения может иметь достаточную величину, чтобы вызвать межслойное разрушение адгезива до разрушения адгезива.Хотя такого разрушения в этих соединениях не наблюдалось, вероятно, из-за более хрупкой природы используемого клея по сравнению с клеем, упрочненным резиной (CTBN), используемым Адамсом и др., Тем не менее было важно учитывать распределение напряжений внутри приверженец.

Рис. 10. Распределение напряжения отслаивания в адгезиве (МПа).

Как видно из рис. 11, величина напряжения отслаивания на границе раздела первого слоя существенно не зависит от включения или отсутствия эффектов термической усадки, и, действительно, видно, что она немного снижается. при учете тепловых эффектов.

Рис. 11. Напряжение отслаивания на границе раздела первого слоя под нагрузкой.

Рассмотрим также титановый клеевой шов с клеем FM350NA, так как он показал самый широкий разброс прилагаемой нагрузки. На рис. 12 показаны максимальные основные напряжения, усредненные по толщине клея, для соединений, нагруженных до разрушающей нагрузки, нормированные путем деления на приложенное растягивающее напряжение.

Рис. 12. Нормированные максимальные главные напряжения при приложенной разрушающей нагрузке.

Это показывает, что соединение при 180 ° C подвергается наиболее сильному напряжению по сравнению с его собственными свойствами материала по сравнению с другими температурными результатами.Это неудивительно, поскольку на рис. 2 показано, что свойства FM350NA довольно сильно ухудшаются при повышенных температурах. Кривые были нормализованы, чтобы можно было провести прямое сравнение между ними, и очевидно, что существует значительное влияние температуры на распределение напряжений в соединении.

Это двухмерное моделирование показало, что если распределение напряжений внутри соединения внахлестку должно быть наилучшим образом представлено и спрогнозировано, то необходимо учитывать тепловые свойства.Было показано, что некоторые компоненты напряжения были более подвержены влиянию термической усадки, чем другие, и что наличие термического напряжения может снизить текучесть.

Профилирование усадки при полимеризации стоматологических композитов с использованием оптического волокна и их корреляция со степенью превращения и скоростью отверждения

1.

Ферракан, Дж. Л. Композитная смола — современное состояние. Dent Mater 27 , 29–38 (2011).

CAS Статья Google Scholar

2.

Демарко, Ф. Ф., Корреа, М. Б., Ченчи, М. С., Мораес, Р. Р. и Опдам, Н. Дж. Долговечность композитных реставраций боковых зубов: не только вопрос материалов. Dent Mater 28 , 87–101 (2012).

CAS Статья Google Scholar

3.

Moraes, L.G. et al. . Инфракрасная спектроскопия: инструмент для определения степени конверсии стоматологических композитов. J Appl Oral Sci 16 , 145–149 (2008).

CAS Статья Google Scholar

4.

Fonseca, A. S. et al . Влияние типа мономера на степень превращения ГК, сорбцию и растворимость воды, а также стабильность цвета модельных стоматологических композитов. Dent Mater 33 , 394–401 (2017).

CAS Статья Google Scholar

5.

Огуньинка А., Палин В. М., Шортолл А.C. & Marquis, P.M. Химия фотоинициирования влияет на светопропускание и степень превращения отверждаемых экспериментальных стоматологических композитных материалов. Dent Mater 23 , 807–813 (2007).

CAS Статья Google Scholar

6.

Abed, Y. A., Sabry, H. A. & Alrobeigy, N.A. Степень конверсии и твердость поверхности композитного материала с объемным заполнением по сравнению с композитом с добавочным заполнением. Tanta Dental Journal 12 , 71–80 (2015).

Артикул Google Scholar

7.

Вандевалле, К. С., Ферракейн, Дж. Л., Хилтон, Т. Дж., Эриксон, Р. Л. и Сакагучи, Р. Л. Влияние плотности энергии на свойства и краевую целостность композитных реставраций из полимера для боковых зубов. Dent Mater 20 , 96–106 (2004).

CAS Статья Google Scholar

8.

Растелли, А.Н.С., Якомасси, Д.П. и Баньято, В. С. Влияние плотности мощности и времени облучения на степень превращения и повышение температуры микрогибридной стоматологической композитной смолы. Laser Phys. 18 , 1074–1079 (2008).

ADS CAS Статья Google Scholar

9.

Деваэле, М., Трюфье-Бутри, Д., Дево, Дж. И Лелуп, Г. Сокращение объема фотоотвержденных стоматологических смол: пересмотр зависимости усадки-преобразования. Dent Mater 22 , 359–365 (2006).

CAS Статья Google Scholar

10.

Брага Р. Р., Баллестер Р. Ю. и Ферракейн Дж. Л. Факторы, участвующие в развитии напряжения усадки полимеризации в композитных смолах: систематический обзор. Dent Mater 21 , 962–970 (2005).

CAS Статья Google Scholar

11.

Kambly, K. Характеристика кинетики отверждения и усадки при полимеризации фотоотверждаемых смол с керамической нагрузкой для безмасковой фотополимеризации большой площади (лампа). Диссертация на соискание ученой степени магистра, Технологический институт Джорджии, (2009).

12.

Rajan, G. et al. . Оценка физических свойств стоматологических композитных материалов с использованием оптоволоконной сенсорной технологии. Dent Mater 32 , 1113–1123 (2016).

CAS Статья Google Scholar

13.

Truffier-Boutry, D. et al . Физико-химическое объяснение усадки стоматологических смол после полимеризации. Dent Mater 22 , 405–412 (2006).

CAS Статья Google Scholar

14.

Bandyopadhyay, S. Исследование объемной усадки некоторых стоматологических материалов. J Biomed Mater Res 16 , 135–144 (1982).

CAS Статья Google Scholar

15.

Фронза, Б. М. и др. . Конверсия мономера, микротвердость, внутренняя граничная адаптация и усадочное напряжение композитных смол с объемным наполнением. Dent Mater 31 , 1542–1551 (2015).

CAS Статья Google Scholar

16.

Гарсиа Д., Яман П., Деннисон Дж. И Нейва Г. Полимеризационная усадка и глубина отверждения текучих композитных смол с объемным наполнением. Oper Dent 39 , 441–448 (2014).

CAS Статья Google Scholar

17.

Stansbury, J. W. Образование диметакрилатной сетки и эволюция свойств полимера, определяемая выбором мономеров и условий отверждения. Dent Mater 28 , 13–22 (2012).

CAS Статья Google Scholar

18.

Гаевски, В. Э. С., Пфейфер, К. С., Фроэс-Сальгадо, Н. Р. Г., Boaro, L.C. и Braga, R.R. Мономеры, используемые в композитах на основе смол: степень превращения, механические свойства и сорбция / растворимость воды. Brazilian Dental Journal 23 , 508–514 (2012).

Артикул Google Scholar

19.

Гонсалвес, Ф., Пфайфер, К. К., Стэнсбери, Дж. У., Ньюман, С. М. и Брага, Р. Р. Влияние состава матрицы на развитие напряжения полимеризации экспериментальных композитов. Dent Mater 26 , 697–703 (2010).

CAS Статья Google Scholar

20.

Пфейфер С.С., Ферракан Дж. Л., Сакагучи Р. Л. и Брага Р. Р. Факторы, влияющие на стресс фотополимеризации в стоматологических композитах. J Dent Res 87 , 1043–1047 (2008).

CAS Статья Google Scholar

21.

Янсен, Дж.Ф. Г. А., Диас, А. А., Доршу, М., Кусенс, Б. Быстрые мономеры: факторы, влияющие на внутреннюю реакционную способность акрилатных мономеров при фотоинициированной полимеризации акрилата. Макромолекулы 36 , 3861–3873 (2003).

ADS CAS Статья Google Scholar

22.

Диккенс, С. Х., Стэнсбери, Дж. У., Чой, К. М. и Флойд, К. Дж. Э. Кинетика фотополимеризации метакрилатных стоматологических смол. Макромолекулы 36 , 6043–6053 (2003).

ADS CAS Статья Google Scholar

23.

Смит Д. Л. и Шуновер И. С. Смолы для прямого наполнения: изменения размеров в результате усадки при полимеризации и сорбции воды. J Am Dent Assoc 46 , 540–544 (1953).

CAS Статья Google Scholar

24.

Лай, Дж. Х. и Джонсон, А. Е. Измерение усадки при полимеризации фотоактивированных реставрационных материалов с помощью водонаполненного дилатометра. Dent Mater 9 , 139–143 (1993).

CAS Статья Google Scholar

25.

Кук В. Д., Форрест М. и Гудвин А. А. Простой метод измерения усадки при полимеризации в стоматологических композитах. Dent Mater 15 , 447–449 (1999).

CAS Статья Google Scholar

26.

Puckett, A. D.И Смит, Р. Метод измерения усадки при полимеризации светоотверждаемых композитов. J Prosthet Dent 68 , 56–58 (1992).

CAS Статья Google Scholar

27.

Международная организация по стандартизации. 12 (Международная организация по стандартизации, Швейцария, 2009 г.).

28.

Наум, С. Дж. и др. . Анализ профиля полимеризации полимерных композитных стоматологических реставрационных материалов в режиме реального времени. J Dent 40 , 64–70 (2012).

CAS Статья Google Scholar

29.

Шарп, Л. Дж., Чой, И. Б., Ли, Т. Е., Си, А. и Сух, Б. I. Объемная усадка композитов с использованием видеоизображения. Стоматологический журнал 31 (2003).

30.

Сан, Дж. И Лин-Гибсон, С. Рентгеновская микрокомпьютерная томография для измерения усадки полимеризации полимерных стоматологических композитов. Dent Mater 24 , 228–234 (2008).

CAS Статья Google Scholar

31.

Ли, И. Б., Чо, Б. Х., Сон, Х. Х. и Ум, К. М. Новый метод измерения кинетики усадки полимеризации светоотверждаемых композитов. J Oral Rehabil 32 , 304–314 (2005).

CAS Статья Google Scholar

32.

Ли, Х.Л. мл., Шварц, М. Л. и Смит, Ф. Ф. Физические свойства четырех термореактивных реставрационных смол для зубов. J Dent Res 48 , 526–535 (1969).

CAS Статья Google Scholar

33.

Сакагучи, Р. Л., Сасик, К. Т., Бунчак, М. А. и Дуглас, В. Х. Метод тензодатчика для измерения усадки при полимеризации композитных реставраций. J Dent 19 , 312–316 (1991).

CAS Статья Google Scholar

34.

Фано В., Орталли И., Пицци С. и Бонанини М. Полимеризационная усадка микронаполненных композитов, определяемая сканированием лазерного луча. Биоматериалы 18 , 467–470 (1997).

CAS Статья Google Scholar

35.

Саймон, Ю., Мортье, Э., Дахун, А. и Гердолле, Д. Определение характеристик полимеризационной усадки светоотверждаемых стоматологических композитов с помощью видеонаблюдения. Полимерные испытания 27 , 717–721 (2008).

CAS Статья Google Scholar

36.

Ставридакис М. М., Лутц Ф., Джонстон В. М. и Крейчи И. Линейное смещение и сила, вызванные усадкой полимеризации реставрационных материалов на основе смол. Am J Dent 16 , 431–438 (2003).

PubMed Google Scholar

37.

Berghmans, F. et al. . Стоматологические композитные смолы: измерение усадки при полимеризации с помощью оптоволоконных датчиков с брэгговской решеткой. 8439 , 843903-843901–843903-843906 (2012).

38.

Анттила, Э. Дж. и др. . Оценка полимеризационной усадки и гигроскопического расширения армированных волокном биокомпозитов с использованием оптоволоконных датчиков с брэгговской решеткой. Dent Mater 24 , 1720–1727 (2008).

CAS Статья Google Scholar

39.

Соареш, К. Дж. и др. . Напряжение усадки полимеризации композитных смол и полимерных цементов — что нам нужно знать? Brazilian Oral Research 31 , 49–63 (2017).

Артикул Google Scholar

40.

Камалак Х. и Камалак А. Оценка полимеризационной усадки стоматологических композитов с помощью микрокомпьютерной томографии. Биомедицинские исследования 29 , 844–852 (2018).

CAS Google Scholar

41.

Эль-Кораши, Д. И. Деформация усадки после геля и степень превращения предварительно нагретого полимерного композита, отвержденного с использованием различных режимов. Oper Dent 35 , 172–179 (2010).

Артикул Google Scholar

42.

Сакагучи, Р. Л., Верслуис, А. и Дуглас, У. Х. Анализ тензометрического метода для измерения усадки после образования геля в композитах на основе смол. Dent Mater 13 , 233–239 (1997).

CAS Статья Google Scholar

43.

Cehreli, M. C.& Canay, S. Сравнение деформаций усадки после геля в светополимеризованных композитных смолах. J Prosthet Dent 88 , 461–466 (2002).

Артикул Google Scholar

44.

Тезвергил, А., Лассила, Л. В. и Валлитту, П. К. Влияние ориентации волокон на деформацию усадки полимеризации армированных волокном композитов. Dent Mater 22 , 610–616 (2006).

CAS Статья Google Scholar

45.

Раджан, Г. Оптоволоконные датчики: передовые методы и приложения . 1-е изд, (CRC Press, 2015).

46.

Раджан, Г. и Прусти, Б. Г. Структурный мониторинг состояния композитных конструкций с использованием оптоволоконных методов . 1-е изд, (CRC Press, 2016).

47.

Milczewski, M. S. et al. . Определение расширения стоматологических материалов с помощью оптоволоконного зондирования. Измерительная наука и технология 17 , 1152–1156 (2006).

ADS CAS Статья Google Scholar

48.

Flow +, S. S. SureFil SDR Flow + Техническое руководство , http://surefilsdrflow.com/sites/default/files/SureFilSDRFlow%2B_Tech_Manual.pdf (2015).

49.

Шуха П., Суэйн М. и Эллаква А. Влияние коэффициента формы волокна и объемной нагрузки на свойства изгиба текучего стоматологического композита. Dent Mater 30 , 1234–1244 (2014).

CAS Статья Google Scholar

50.

Rao, Y.-J. Датчики с внутриволоконной решеткой Брэгга. Измерительная наука и технология 8 , 355–375 (1997).

ADS CAS Статья Google Scholar

51.

Стэнсбери, Дж. У. и Диккенс, С. Х. Определение конверсии двойной связи в стоматологических смолах с помощью спектроскопии в ближней инфракрасной области. Dent Mater 17 , 71–79 (2001).

CAS Статья Google Scholar

52.

Caldas, D. B., de Almeida, J. B., Correr-Sobrinho, L., Sinhoreti, M. A. & Consani, S. Влияние расстояния отверждения до конца на показатель твердости смоляного композита по Кнупу при использовании трех различных светоотверждающих устройств. Oper Dent 28 , 315–320 (2003).

PubMed Google Scholar

53.

Прайс, р.Б., Лабри, Д., Уэлен, Дж. М. и Феликс, К. М. Влияние расстояния на освещенность и однородность луча от 4 светодиодных отверждающих устройств. Журнал (Канадская стоматологическая ассоциация) 77 , b9 (2011).

Google Scholar

54.

Рюггеберг, Ф. А., Джаннини, М., Арраис, К. А. Дж. И Прайс, Р. Б. Т. Светоотверждение в стоматологии и клинические последствия: обзор литературы. Braz Oral Res 31 , e61 (2017).

Артикул Google Scholar

55.

Visvanathan, A. Влияние различных режимов светового отверждения на полимеризационную усадку и напряжение стоматологических реставрационных материалов Кандидатская диссертация, Университет Людвига-Максимилиана, Мюнхен, (2008).

56.

Бенетти, А. Р., Пейтцфельд, А., Асмусен, Э., Паллесен, У. и Франко, Э. Б. Влияние скорости отверждения на размягчение в этаноле, степень превращения и износ композита на основе смолы. Am J Dent 24 , 115–118 (2011).

PubMed Google Scholar

57.

Андре, К. Б., Нима, Г., Себольд, М., Джаннини, М. и Прайс, Р. Б. Стабильность светового потока, доступность кончика полости рта в задней части и спектр излучения светоотверждающих устройств. Oper Dent 43 , 398–407 (2018).

CAS Статья Google Scholar

58.

Соареш, К. Дж. и др. . Напряжение усадки полимеризации композитных смол и полимерных цементов — что нам нужно знать? Braz Oral Res 31 , e62 (2017).

Артикул Google Scholar

59.

Kwon, S.J. et al. . Термическое раздражение зубов во время стоматологических процедур. Restor Dent Endod 38 , 105–112 (2013).

Артикул Google Scholar

60.

Mouhat, M., Mercer, J., Stangvaltaite, L. & Ortengren, U. Светоотверждающие устройства, используемые в стоматологии: факторы, связанные с потенциальным риском развития тепла для пациентов. Clin Oral Investig 21 , 1687–1696 (2017).

Артикул Google Scholar

61.

Парк, С. Х., Руле, Дж. Ф. и Хайнце, С. Д. Параметры, влияющие на повышение температуры пульпарной камеры с помощью светоотверждающих устройств: полимеризационные лампы и скорость потока пульпы. Oper Dent 35 , 353–361 (2010).

Артикул Google Scholar

В поисках прямого композитного материала с низкой усадкой

Снижение усадочного напряжения при полимеризации является решающим фактором, определяющим влияние отверждения композита на адгезионную поверхность раздела.

С момента появления светоотверждаемых прямых композитных реставраций в начале 1980-х годов поиски «замены амальгамы цвета зуба» продолжаются.Каждый стоматолог, который накладывает композитные полимеры для боковых зубов, имеет в верхней части «списка желаний» композитный материал, который можно накладывать с использованием техники объемного заполнения, аналогичной той, что используется для стоматологической амальгамы. Этого не произошло по двум основным причинам: усадочное напряжение при полимеризации во время процесса отверждения и ограниченная глубина отверждения композитных материалов. Традиционные методы размещения композитных смол включают постепенное размещение главным образом по этим причинам. Влияние напряжения усадки при полимеризации больше на больших приращениях композитов, чем на меньших приращениях.Большинство врачей рекомендуют размещать композиты с шагом 2 мм. Глубина отверждения также имеет решающее значение. Если полимеризационная лампа не отверждает материал в более глубоких областях полости из-за близости к источнику света или неспособности света проникать в реставрационный материал, полученный неотвержденный материал может отрицательно повлиять на сцепление с структурой зуба и, отсюда качество и долговечность реставрации.

Материаловедение было сосредоточено на создании композитов с низкой усадкой (большинство современных композитов на рынке имеют усадку примерно на 2%).От 5% до 3,5%) для увеличения прочности сцепления композитного материала с структурой зуба и уменьшения вероятности микроподтекания, одной из основных причин повторяющегося кариеса и окончательного разрушения реставрации. Хотя в этой области был достигнут прогресс, о чем свидетельствует введение композитных материалов с более низкими значениями усадки, сама по себе меньшая усадка не может оправдать объемное размещение. Это напряжение, создаваемое на связанных поверхностях раздела, которое необходимо снизить, и напряжение может не зависеть от усадки. Другими словами, два материала с одинаковой степенью усадки могут создавать разные уровни напряжения на связанных поверхностях раздела в зависимости от динамики их полимеризации. ^1-11

Два подхода, которые рассматривались как потенциальное решение этой проблемы, — это разработка композитного пломбировочного материала с низким напряжением с использованием другой мономерной системы, отличной от бис-GMA, и разработка текучего материала с низкой усадкой для использования. в качестве замены дентина обычными композитами для боковых зубов.

Композиты прямого действия с низкой усадкой

Новая мономерная система, описанная Вайнманном и др., ¹² , называемая силораном, получается в результате реакции молекул оксирана и силоксана.Механизм компенсации напряжения в этой системе достигается за счет раскрытия оксиранового цикла в процессе полимеризации. Filtek ™ LS (3M ESPE, http://www.3mespe.com) — композитный материал на силорановой основе, разработанный в результате этого исследования. Основным преимуществом силорана в качестве альтернативы обычным композитным смолам является его низкая усадка. Filtek LS также требует специальной адгезивной связующей смолы LS Bond (3M ESPE) для достижения такой же прочности сцепления с эмалью и дентином, как это наблюдается в обычных адгезивных системах с использованием композитных смол на основе бис-GMA.Объемная усадка Filtek LS составила 1,7%. Большинство обычных композитов дают усадку от 3% до 5% во время полимеризации, когда измеряется объемная усадка. Обычные композиты, такие как Aelite ™ LS (Bisco, http://www.bisco.com), Kalore ™ (GC America, http://www.gcamerica.com), N’Durance ™ (Septodont, http: // www. .septodontusa.com) и Grandio® (VOCO America, http://www.vocoamerica.com) рекламируются как «композиты с низкой усадкой» и имеют объемную усадку менее 3% (Aelite LS: 1.39%, Kalore: 1,72%, N’Durance: 1,4% и Grandio: 2,4% соответственно). ^13-16 Было показано, что эти композитные материалы с низкой усадкой имеют тенденцию к значительно меньшей микроподтеканию после циклической механической нагрузки. ¹⁷ Однако некоторые клинические исследования поднимают вопрос о том, приводит ли это к клинически значимой разнице в отношении долговечности реставрации. ¹⁸

Текучая основа Bulk Fill для боковых реставраций

Недавно был разработан уникальный тип текучей композитной пластмассы, которая предназначена для использования в качестве основы под реставрации из композитной пластмассы для боковых зубов.Конечно, использование текучего композита в качестве лайнера или основы под композитные реставрации боковых зубов не является новой концепцией. Утверждалось, что такое использование улучшает краевую адаптацию в маргинальной области десны композитных реставраций класса II, тем самым уменьшая микроподтекание. Также было заявлено, что он противодействует усадочному напряжению полимеризации вышележащих композитных смол из-за более эластичной природы текучих композитов. Ни одно из этих предполагаемых преимуществ не было подтверждено, но существует относительно широкий консенсус в отношении того, что использование текучих композитов действительно помогает достичь оптимальной адаптации вышележащего композита к сложностям препарирования полости.

Новый текучий композит (SureFil® SDR Flow, DENTSPLY Caulk, http://www.caulk.com) показан для использования в качестве основы для объемного заполнения под композитные реставрации боковых зубов и может быть заполнен слоями до 4 мм. глубина. Возможность разместить такое количество материала за один прием позволяет значительно сэкономить время, и, хотя концепция кажется довольно простой, существует несколько важных требований, которым должен соответствовать материал для этого конкретного показания. По словам производителя, к ним можно отнести следующее.

Увеличенная глубина отверждения

Это, пожалуй, самое очевидное требование к материалу. Очень важно, чтобы текучий композит отверждался сверху вниз на минимальную глубину 4 мм. Производитель сообщает, что Surefil SDR соответствует этому требованию благодаря процессу инициирования полимеризации и оптическим свойствам, улучшающим светопропускание. Следует отметить, что, хотя этот материал рентгеноконтрастен, он будет казаться более прозрачным по цвету, чем многие композитные «заменители дентина».«Это сделано для того, чтобы обеспечить проникновение света и большую глубину отверждения. Важно обращать внимание на то, что заявляют производители относительно глубины отверждения их материалов, и иметь представление о том, как эти утверждения были обоснованы. Может быть возможно реализовать определенную глубину отверждения в лаборатории, где свет может быть расположен всего в миллиметре от поверхности отверждаемого материала, но не в клинической ситуации, когда свет может быть удален на несколько миллиметров.

Специализированная обработка

Это требование является важным, если материал должен обеспечивать истинное удобство и эффективность.Surefil SDR, являясь текучим материалом, может быть размещен в больших количествах очень быстро, потому что он легко адаптируется к внутренней конфигурации полостей без необходимости манипуляций после дозирования. Кроме того, материал выравнивается (самовыравнивается) всего за несколько секунд, чтобы сформировать однородную основу для последующего размещения композита, что снова устраняет необходимость в дальнейших манипуляциях. Без реологических свойств, которыми обладает этот материал, было бы невозможно заполнить насыпью, обеспечивая при этом оптимальную адаптацию ко всем аспектам подготовки полости.

Низкое напряжение усадки при полимеризации

Все композитные смолы в некоторой степени дают усадку при фотополимеризации. Текучие композиты усаживаются в большей степени из-за более низкой загрузки наполнителя. Если не дать усадке, как при приклеивании к поверхности зубов, на склеиваемых поверхностях будет создаваться напряжение
d, что может привести к краевым дефектам и, как полагают, к послеоперационной чувствительности. Проблемы, с которыми сталкивается основа с объемным наполнением в отношении напряжения усадки при полимеризации, огромны.Объем размещаемого материала может быть относительно большим, и чем больше объем материала, тем больше усадочное напряжение. Кроме того, C-фактор препарирования задней полости велик — реставрация класса I, по сути, имеет самый большой C-фактор из всех классификаций полости. Фактор C — это соотношение склеенных и несвязанных поверхностей, он равен 5 для реставраций класса I и 2 для реставраций класса II. Снижение усадочного напряжения при полимеризации, как и следовало ожидать, является наиболее сложным требованием, которое необходимо выполнить для объемного наполнителя.Производитель сообщает, что Surefil SDR отвечает этому требованию за счет включения уникального процесса отверждения, который создает очень небольшое напряжение, поскольку материал формирует связи полимеризации. В результате на склеиваемых поверхностях после полимеризации материала создается очень небольшое напряжение. ^19-28

Заключение

Усадка композитного материала останется проблемой, на которую обращаются как ученые, так и клиницисты, чтобы увидеть, можно ли создать материал без усадки, с лучшей маргинальной целостностью, но с удовлетворительными физическими свойствами и характеристиками обработки, которые позволяют значительно улучшить в доступных сегодня технологиях.Уменьшение напряжения усадки при полимеризации, по-видимому, является решающим фактором, определяющим влияние отверждения композита на адгезионную поверхность раздела и не обязательно приводит к объемной усадке реставрационного материала. OH

Список литературы

1. He Z, Shimada Y, Sadr A, et al. Влияние размера полости и метода заполнения на соединение с полостями класса I. J Adhes Dent. 2008; 10 (6): 447-453.

2. Наиф М.М., Накадзима М., Фокстон Р.М., Тагами Дж. Прочность сцепления и предел прочности на разрыв композитного полимера, заполняющего полость дентина; эффект техники объемного и инкрементного наполнения.J Dent. 2008; 36 (3): 228-234.

3. Flix SA, Gonzlez-Lpez S, Mauricio PD, et al. Влияние методов пломбирования на прочность регионального сцепления с боковыми стенками в полостях класса I. Oper Dent. 2007; 32 (6): 602-609.

4. Илие Н., Хикель Р. Качество отверждения в зависимости от твердости, степени отверждения и глубины полимеризации, измеренные на наногибридном композите. Am J Dent. 2007; 20 (4): 263-268.

5. Лазарчик Д.А., Хаммонд Б.Д., Сайкс С.Л. и др. Сравнение твердости композитных смол с объемным наполнением / транстубой и инкрементальным наполнением / окклюзионным облучением.J Prosthet Dent. 2007; 98 (2): 129-140.

6. Chikawa H, Inai N, Cho E, et al. Влияние техники инкрементного пломбирования на адгезию светоотверждаемого полимерного композита к полу полости. Дент Матер Дж. 2006; 25 (3): 503-508.

7. Квелле Д. Соображения и методы для композитов с множественным заполнением для прямых боковых зубов. Компендируйте Contin Educ Dent. 1995; 16 (12): 1212-1216.

8. Хирабаяси С., Худ Дж. А., Хирасава Т. Степень полимеризации реставраций из светоотверждаемых композитных материалов класса II; эффекты инкрементальной техники размещения, времени выдержки и нагрева для вкладок из смолы.Dent Mater J. 1993; 12 (2): 159-170.

9. Пакетт А., Фитчи Дж., Хембри Дж. Мл., Смит Дж. Влияние методов инкрементного и объемного заполнения на микроподтекание композитной смолы с использованием стеклоиономерной облицовки. Oper Dent. 1992; 17 (5): 186-191.

10. Тян А. Х., Берг Б. Х., Лиднер С. Влияние различных дополнительных методов на краевую адаптацию реставраций из композитных материалов класса II. J Prosthet Dent. 1992; 67 (1): 62-66.

11. Wieczkowski G Jr, Joynt RB, Klockowski R, Davis EL.Влияние метода инкрементного пломбирования по сравнению с методом объемного пломбирования на устойчивость к переломам бугров зубов, восстановленных с помощью композитных материалов для боковых зубов. J Prosthet Dent. 1988; 60 (3): 283-287.

12. Вайнманн В., Талакер С., Гуггенбергер Р. Силораны в стоматологических композитах. Dent Mater. 2005; 21: 68-74.

13. Duarte S, Phark, JH, Varjao FM, Sadan A. Нанопротекание, ультраморфологические характеристики и прочность сцепления нового низкоусадочного композита с дентином после искусственного старения при микропрочности. Dent Mater.2009; 25: 589-600.

14. Саймон Дж. Ф., Вальдемар Дж., Де Рик Б. А.. Композиты с низкой усадкой. Внутри стоматологии. 2009; 5 (3): 56-58.

15. Радз Г. Новая химия, открывающая двери. Отчет по стоматологической продукции. Сентябрь 2009 г. Доступно по адресу: http://www.dentalproductsreport.com/articles/show/dpr0909_360_cosresto. По состоянию на 9 декабря 2009 г.

16. Данные в досье. GC America Corporation R&D, Токио, Япония.

17. Yamazaki PCV, Bedran-Russo AKB, Pereira PNR, Swift EJ. Оценка микроподтекания нового реставрационного материала из композитного материала с низкой усадкой.Oper Dent. 2006; 31 (6): 670-676.

18. van Dijken JWV, Lindberg A. Клиническая эффективность полимерного композита с низкой усадкой: пятилетняя оценка. J Adhes Dent. 2009; 11: 143-148.

19. Клиффорд С.С., Роман-Алиса К., Тантбиройн Д., Верслуис А. Усадка и твердость стоматологических композитов, полученных с использованием различных полимеризационных ламп. Quintessence Int. 2009; 40 (3): 203-214.

20. Пак Дж., Чанг Дж., Ферракейн Дж., Ли И.Б. Как следует наслоить композит, чтобы уменьшить напряжение усадки: добавочное или объемное заполнение? Dent Mater.2008; 24 (11): 1501-1505.

21. Muoz CA, Bond PR, Sy-Muoz J, et al. Влияние предварительного нагрева на глубину отверждения и поверхностную твердость композитов на основе светополимеризованных смол. Am J Dent. 2008; 21 (4): 215-222.

22. Cunha LG, Alonso RC, de Souza-Junior EJ, et al. Влияние метода отверждения на напряжение усадки композитной смолы после полимеризации. J Appl Oral Sci. 2008; 16 (4): 266-270.

23. Гердолле Д.А., Мортье Э., Дроз Д. Микроуплотнение и усадка при полимеризации различных полимерных реставрационных материалов.Дж. Дент Чайлд. 2008; 75 (2): 125-133.

24. Лопес Л.Г., Франко Э.Б., Перейра Дж.С., Монделли РФ. Влияние светоотверждающих устройств и режима активации на усадку полимеризации и напряжение усадки композитных смол. J Appl Oral Sci. 2008; 16 (1): 35-42.

25. Перейра Р.А., Араужо П.А., Кастаеда-Эспиноса ЮК, Монделли РФ. Сравнительный анализ усадочного напряжения композитных смол. J Appl Oral Sci. 2008; 16 (1): 30-34.

26. Илие Н., Хикель Р. Качество отверждения в зависимости от твердости, степени отверждения и глубины полимеризации, измеренные на наногибридном композите.Am J Dent. 2007; 20 (4): 263-268.

27. Tanoue N, Murakami M, Koizumi H, et al. Глубина отверждения и твердость непрямого композита, полимеризованного с помощью трех лабораторных отвердителей. J Oral Sci. 2007; 49 (1): 25-29.

28. Илие Н., Кунцельманн К.Х., Висванатан А., Хикель Р. Поведение нанокомпозита при отверждении в зависимости от процедуры полимеризации. Dent Mater J. 2005; 24 (4): 469-477.

Роберт А. Лоу, DDS, дипломат, Американский совет эстетической стоматологии, частная практика, Шарлотта, Северная Каролина

Применение корреляции цифровых изображений к полному измерению деформации усадки стоматологических композитов

Arenas, G., Норьега, С., Валло, К., Духович, Р., 2007. Полимеризационная усадка композитного стоматологического полимера, определенная с помощью оптоволоконного интерферометра Физо. Optics Communications , 271 (2): 581–586. [doi: 10.1016 / j.optcom.2006.10.054]

Статья Google Scholar

Чен, Ю.К., Ферракан, Дж. Л., Прахл, С.А., 2005. Пилотное исследование простой модели миграции фотонов для прогнозирования глубины отверждения стоматологического композита. Стоматологические материалы , 21 (11): 1075–1086. [doi: 10.1016 / j.dental.2005.05.002]

Статья Google Scholar

de Gee, A.J., Davidson, C.L., Smith, A., 1981. Модифицированный дилатометр для непрерывной регистрации объемной полимеризационной усадки композитных реставрационных материалов. Стоматологический журнал , 9 (1): 36–42. [DOI: 10.1016 / 03005712 (81)-6]

Статья Google Scholar

Демоли, Н., Кнежевич, А., Тарле, З., Менига, А., Сутало, Дж., Пихлер, Г., 2004. Цифровая интерферометрия для измерения изменения толщины полимерного композита во время полимеризации в синем свете. Optics Communications , 231 (1–6): 45–51. [doi: 10.1016 / j.optcom.2003.12.011]

Статья Google Scholar

Фано, В., Орталли, И., Пицци, С., Бонанини, М., 1997. Полимеризационная усадка микронаполненных композитов, определяемая сканированием лазерного луча. Биоматериалы , 18 (6): 467–470. [DOI: 10.1016 / S0142-9612 (96) 00171-8]

Статья Google Scholar

Ферракан, Дж. Л., Берге, Х. Х., Кондон, Дж. Р., 1998. Старение стоматологических композитов в воде in vitro — Влияние степени превращения, объема наполнителя и сцепления наполнитель / матрица. Журнал исследований биомедицинских материалов , 42 (3): 465–472. [DOI: 10.1002 / (SICI) 1097-4636 (19981205) 42: 3 <465 :: AID-JBM17> 3.0.CO; 2-F]

Артикул Google Scholar

Фоглеман, Э.А., Келли, М.Т., Граббс, В.Т., 2002. Лазерный интерферометрический метод измерения усадки при линейной полимеризации в светоотверждаемых стоматологических реставрациях. Стоматологические материалы , 18 (4): 324–330. [DOI: 10.1016 / S0109-5641 (01) 00057-4]

Статья Google Scholar

Heise, M., Krüger, U., Rückert, R., Pfitzman, R., Neuhaus, P., Settmacher, U., 2003. Корреляция развития гиперплазии интимы и распределения напряжения сдвига в дистальном конце-боковом анастомозе, исследование in vitro с использованием велосиметрии изображения частиц. Европейский журнал сосудистой и эндоваскулярной хирургии , 26 (4): 357–366. [doi: 10.1016 / S10785884 (02) 00567-1]

Статья Google Scholar

Hübsch, P.F., Middleton, J., Feilzer, A.J., 1999. Идентификация основных свойств стоматологических композитных цементов во время отверждения. Компьютерные методы в биомеханике и биомедицинской инженерии , 2 (4): 245–256. [doi: 10.1080 / 10255849908

0]

Статья Google Scholar

Канг, Дж., Ососков, Ю., Эмбури, Дж. Д., Уилкинсон, Д. С., 2007. Исследования корреляции цифровых изображений для микроскопического распределения деформации и повреждений в двухфазных сталях. Scripta Materialia , 56 (11): 999–1002. [doi: 10.1016 / j.scriptamat.2007.01.031]

Статья Google Scholar

Ли, И.Б., Чо, Б.Х., Сон, Х.Х., Ум, К.М., Лим, Б.С., 2006. Влияние консистенции, геометрии образца и адгезии на измерение осевой усадки полимеризации светоотверждаемых композитов. Стоматологические материалы , 22 (11): 1071–1079. [DOI: 10.1016 / j.dental.2005.08.012]

Артикул Google Scholar

Ли, Дж. Ю., Фок, A.S.L., Саттертуэйт, Дж., Уоттс, округ Колумбия, 2009a. Измерение полной полимеризационной усадки и глубины отверждения стоматологических композитов с использованием корреляции цифровых изображений. Стоматологические материалы , 25 (5): 582–588. [doi: 10.1016 / j.dental.2008.11.001]

Статья Google Scholar

Ли, Дж.Ю., Ли, Х., Фок, A.S.L., Уоттс, округ Колумбия, 2009b. Множественные корреляции параметров материалов светоотверждаемых стоматологических композитов. Стоматологические материалы , 25 (7): 829–836. [doi: 10.1016 / j.dental.2009.03.011]

Статья Google Scholar

Obici, A.C., Sinhoreti, M.A.C., Frollini, E., Sobrinho, L.C., de Goes, M.F., Henriques, G.E.P., 2006. Преобразование мономера на разной глубине дентального композита с использованием шести методов светоотверждения. Полимерные испытания , 25 (3): 282–288. [doi: 10.1016 / j.polymertesting.2006.01.006]

Статья Google Scholar

Палин, У.М., Флеминг, Дж. Дж. П., Натвани, Х., Берк, Ф. Дж. Стоматологические материалы , 21 (4): 324–335. [DOI: 10.1016 / j.dental.2004.05.005]

Артикул Google Scholar

Сакагучи, Р.Л., Сасик, К.Т., Банчак, М.А., Дуглас, У.Х., 1991. Метод тензодатчика для измерения усадки при полимеризации композитных реставраций. Journal of Dentistr y, 19 (5): 312–316. [DOI: 10.1016 / 0300-5712 (91)-9]

Статья Google Scholar

Сакагучи, Р.Л., Верслуис, А., Douglas, W.H., 1997. Анализ тензометрического метода для измерения усадки после геля в композитах на основе смол. Стоматологические материалы: официальное издание Академии стоматологических материалов , 13 (4): 233–239. [DOI: 10.1016 / S0109-5641 (97) 80034-6]

Статья Google Scholar

Сакагучи, Р.Л., Уилтбанк, Б.Д., Шах, Н.С., 2004. Анализ критической конфигурации четырех методов измерения деформации усадки при полимеризации композитов. Стоматологические материалы , 20 (4): 388–396. [doi: 10.1016 / j.dental.2003.11.002]

Статья Google Scholar

Шарп, Л.Дж., Чой, И.Б., Ли, Т.Е., Си, А., Сух, Б.И., 2003. Объемная усадка композитов с использованием видеоизображения. Стоматологический журнал , 31 (2): 97–103. [DOI: 10.1016 / S0300-5712 (03) 00005-8]

Статья Google Scholar

Силва, Ф.Ф., Мендес, Л.С., Феррейра, М., Бензи, М.Р., 2007. Степень конверсии в зависимости от глубины полимеризации органически модифицированного керамического композита для реставрации зубов с помощью инфракрасной спектроскопии с преобразованием Фурье. Журнал прикладной науки о полимерах , 104 (1): 325–330. [doi: 10.1002 / app.23248]

Статья Google Scholar

Сан, Дж., Лин-Гибсон, С., 2008. Рентгеновская микрокомпьютерная томография для измерения усадки полимеризации полимерных стоматологических композитов. Стоматологические материалы , 24 (2): 228–234. [doi: 10.1016 / j.dental.2007.05.001]

Статья Google Scholar

Уль, А., Миллс, Р.У., Ваулс, Р.У., Джандт, К.Д., 2002. Профили твердости по Кнупу по глубине и прочность на сжатие выбранных стоматологических композитов, полимеризованных с помощью галогенных и светодиодных технологий отверждения. Журнал исследований биомедицинских материалов , 63 (6): 729–738. [doi: 10.1002 / jbm.10390]

Артикул Google Scholar

Versluis, A., Tantbirojn, D., Douglas, W.H., 2004. Распределение переходных свойств во время полимеризации инициированного светом реставрационного композита. Стоматологические материалы , 20 (6): 543–553. [doi: 10.1016 / j.dental.2003.05.006]

Статья Google Scholar

Ватт, округ Колумбия, Кэш, Эй-Джей, 1991.Определение кинетики полимеризационной усадки в материалах, отверждаемых видимым светом: разработка методов. Стоматологические материалы: официальное издание Академии стоматологических материалов , 7 (4): 281–287. [DOI: 10.1016 / S0109-5641 (05) 80030-2]

Статья Google Scholar

Сравнение полимеризационной усадки, физических свойств и предельной адаптации текучих и восстанавливающих композитов на основе смол для объемных наполнителей

Использование композита на основе смолы (RBC) в качестве материала для прямой реставрации расширяется благодаря улучшенным эстетическим характеристикам и адгезии к структуре зуба.Однако объемная усадка при полимеризации эритроцитов, составляющая от 2% до 3%, может вызвать различные проблемы и может привести к образованию зазоров между зубом и реставрационным материалом. ¹ Такие щели могут способствовать образованию вторичного кариеса или патологическим изменениям пульпы зуба. ²

Ким и Парк ³ сообщили, что помещение композита в полости класса II приводит к деформации выступа внутрь, и это отклонение выступа было вызвано отверждением композитов.Сообщалось, что восстановление полости с помощью метода однократного объемного заполнения с использованием обычных эритроцитов привело к более незначительной утечке, но меньшему отклонению створок по сравнению с методом постепенного лечения, поскольку объемное заполнение может привести к неполному излечению. ⁴ С другой стороны, сообщалось, что метод объемного наполнения привел к большему отклонению бугорка, чем метод инкрементального, когда эритроциты достаточно полимеризованы за счет увеличения времени отверждения до 180 секунд. ³ Следовательно, различные методы, такие как метод постепенного заполнения, ⁵ изменение режима отверждения, ⁶ с использованием амортизирующего промежуточного слоя, ⁷ и использование технологии сэндвич со стеклоиономером, ⁸ было предложено увеличить маргинальную адаптацию.

На рынке появились текучие композитные материалы на основе смолы с объемным наполнением (FB-RBC), такие как SDR и Venus Bulk Fill, которые заявляют, что могут одновременно заполнять толщину до 4-5 мм за счет увеличения глубины, на которую могут быть нанесены эритроциты. быть активированным светом. По словам производителей FB-RBC, рекомендуется завершать реставрацию закрывающим слоем из обычных RBC с инкрементным заполнением. Сообщалось, что этот шаг является обязательным из-за более низкого модуля упругости при изгибе и твердости FB-RBC по сравнению с обычными RBC с добавочным заполнением. ⁹

Czasch и Ilie ¹⁰ сравнили SDR и Venus Bulk Fill и сообщили, что Venus Bulk Fill показала на всех глубинах более высокую степень преобразования, но была значительно ниже по другим физическим свойствам, чем SDR. Однако оба материала показали глубину отверждения не менее 6 мм. ¹⁰ Кроме того, Roggendorf и другие ¹¹ проанализировали предельную адаптацию реставраций MOD с различными эритроцитами при использовании SDR в качестве основного материала.Эта работа показала, что SDR не оказывает отрицательного влияния на краевую адаптацию при использовании в качестве основного материала толщиной 4 мм. По словам Мурти и других, реставрации ¹² с SDR показали такой же уровень микроподтекания в шейных областях и более низкий уровень деформации куспида по сравнению с реставрациями без SDR. Ким и Парк ¹³ недавно сравнили внутреннюю адаптацию между эритроцитами и дном полости, а также сравнили усадку при линейной полимеризации и силу усадки эритроцитов.Они сообщили, что внутренняя адаптация была лучше, когда полость заполнялась с шагом 2 мм с помощью регулярных инкрементных эритроцитов, чем когда она заполнялась полностью FB-RBC. Когда внутренняя адаптация коррелировала с усадкой при линейной полимеризации и силой усадки, они показывали высокую корреляцию.

Недавно на рынок были представлены реставрационные композитные материалы на основе смол (RB-RBC).По словам производителей, RB-RBC имеют более низкое напряжение усадки при полимеризации, чем FB-RBC; их не нужно покрывать обычными эритроцитами с постепенным заполнением, и они сами могут использоваться в качестве пломбировочных материалов.

Сообщалось, что текучие смолы могут использоваться в качестве амортизирующего промежуточного слоя, что может привести к улучшенной адгезии к дентину и поглощению напряжения полимеризации или функциональной нагрузки. ¹⁴ Согласно Квону и другим, ¹⁵ модуль упругости при изгибе основных материалов и усадка при полимеризации эритроцитов влияют на краевую адаптацию окончательных реставраций. Различия в физических свойствах, полимеризационной усадке и технике восстановления между FB-RBC и RB-RBC, вероятно, по-разному влияют на маргинальную адаптацию. От клиницистов не потребуется использовать трудоемкую технику наслоения, если FB-RBC или RB-RBC функционируют хорошо. Однако научных доказательств их функции недостаточно.

Целью этого исследования было сравнить маргинальную адаптацию FB-RBC, RB-RBC и регулярных инкрементальных эритроцитов в полостях MOD in vitro . Кроме того, было оценено влияние полимеризационной усадки (количество и сила), модуля упругости при изгибе и соотношения твердости нижней / верхней поверхности на краевую адаптацию. Нулевая гипотеза этого исследования заключалась в том, что нет никакой разницы в предельной адаптации FB-RBC, RB-RBC и регулярных инкрементальных RBC.

В этом исследовании использовались пять различных эритроцитов от разных производителей. Filtek Z350 (3M ESPE, Сент-Пол, Миннесота, США) представлял собой эритроциты с регулярным добавочным заполнением, SDR (Dentsply Caulk, Милфорд, Делавэр, США) и Venus Bulk Fill (Heraeus Kulzer, Дормаген, Германия) были FB-RBC, и Tetric N-Ceram Bulkfill (Ivoclar Vivadent, Schaan, Лихтенштейн) и SonicFill (Kerr, West Collins, Orange, CA, USA) были RB-RBC.Типы и состав эритроцитов, использованных в этом исследовании, приведены в таблице 1.

Таблица 1

Композитные материалы, использованные в данном исследовании, и их состав ^a

Полимеризационную усадку измеряли с использованием изготовленного на заказ линометра (R&B Inc, Daejon, Корея), следуя ранее описанным методикам Kim и Park. ¹³ Глицериновый гель наносили на металлический диск и предметное стекло для предотвращения прилипания к смоле. Эритроциты переносили в тефлоновую форму, чтобы гарантировать, что одинаковое количество композита было использовано для каждого образца лнометра (39,25 мм ³ ). Затем эритроциты помещали на тонкие металлические диски, накрытые предметным стеклом толщиной 1 мм, и с помощью винта устанавливали на место под постоянным давлением. Блок светоотверждения светодиодного типа (Bluephase N, Ivoclar Vivadent) с плотностью мощности 1140 мВт / см ² помещали на 1 мм выше предметного стекла, и материал отверждали светом в течение 30 секунд.Плотность мощности светоотверждающего устройства рассчитывалась путем деления интегрируемой мощности (мВт) светоотверждающего устройства, измеренной с помощью интегрирующей сферы (Gigahertz-Optic GmbH, Пуххайм, Германия), на площадь пучка волокон ( ^{см). 2} ). По мере отверждения эритроцитов под предметным стеклом алюминиевый диск под предметным стеклом перемещался вверх. Величина смещения диска, вызванная линейным сжатием RBC, измерялась в мкм с использованием датчика вихревых токов каждые 0,5 секунды в течение 120 секунд, и данные одновременно сохранялись в компьютере.Это было измерено восемь раз для каждого материала.

Образцы каждого эритроцита были изготовлены с использованием металлической формы размером 25 × 2 × 2 мм в соответствии с ISO 4049. Образец подвергали световой полимеризации по всей длине с использованием светоотверждающего устройства (Bluephase N, Ivoclar Vivadent, 1140 мВт / см ² ) для трех выдержек по 20 секунд для каждой поверхности. Таким образом, для четырех поверхностей потребовалось 240 секунд отверждения.Поскольку диаметр отверждающего наконечника составлял 9 мм, во время светового отверждения происходило перекрытие 2 мм. Образцы хранили в защищенных от света условиях в течение 24 часов. Образцы были слегка влажно отшлифованы карбидом кремния зернистостью 600 и 1200 на всех четырех поверхностях для устранения заусенцев. Затем на универсальной испытательной машине (Instron, Норвуд, Массачусетс, США) были проведены испытания на трехточечный изгиб. На каждый материал было выделено по восемь экземпляров. Длина пролета составляла 20 мм, скорость ползуна — 0,75 мм / мин. После измерения модули изгиба (E _изгиб , модуль изгиба) были рассчитаны в ГПа с использованием следующего уравнения.Для этого расчета использовался диапазон деформации от 0,6 до 1,0 мм:

Эфлексурал = FL3 / 4wh4d

, где F = максимальная нагрузка, L = длина пролета, w = ширина образца, h = высота образца и d = прогиб.

Человеческие зубы, удаленные по причинам пародонта или ортодонтии в течение месяца после исследования, собирали и хранили в дистиллированной воде.В качестве образцов использовали 40 нижних коренных зубов без коронарных трещин или кариеса. Щечно-язычный размер образцов составлял от 10,1 до 10,6 мм, а мезиодистальный размер — от 10,7 до 11,2 мм. Затем на каждом из коренных зубов была выполнена препарирование класса II с использованием высокоскоростного алмазного бора (959 KR 018, Komet GEBR Brasseler GmbH & Co KG, Lemgo, Германия), а край эмали был обработан мелкозернистым алмазом. бур (862 EF +010, Komet GEBR Brasseler). Бор заменяли на новый каждые 10 зубов.При измерении от центральной ямки глубина полости составила 4,5 мм, а щечно-язычная ширина — 3,5 мм. С одной стороны проксимальных полостей полость продолжалась только от центральной полости, при этом шейный край располагался на эмали (неглубокий проксимальный бокс), а с другой стороны была подготовлена ​​коробчатая полость, шейный край располагалась на дентине на 1 мм ниже CEJ, а глубина полости составляла 6,5 мм (глубокая проксимальная коробка) (рис. 1).

Рисунок 1

Окклюзионные и проксимальные виды препарирования полости .

Рисунок 1

Окклюзионные и проксимальные виды препарирования полости .

Эмаль и дентин образцов протравливали 34% фосфорной кислотой (Caulk 34% Tooth Conditioner, Dentsply Caulk) в течение 15 секунд и промывали дистиллированной водой. После сушки поверхности промоканием был нанесен клей (XP Bond, Dentsply Caulk) и отвержден светом на окклюзионной, мезиальной и дистальной сторонах с использованием светодиодного светоотверждающего устройства (Bluephase N, Ivoclar Vivadent, 1140 мВт / см ² ) в течение 20 секунд в каждой позиции.Та же лампа для отверждения использовалась в следующем процессе отверждения эритроцитов.

Сорок особей были случайным образом разделены на пять групп. Затем полости были заполнены и отверждены светом для каждой группы следующим образом:

• •

  Контрольная группа (группа 1)

После наложения ретейнера и матрицы Ivory на образец зуба был применен RBC (Z3).Первый 2-миллиметровый слой был помещен в глубокий проксимальный бокс и подвергался световой полимеризации в течение 20 секунд с окклюзионной стороны. Второй и третий 2-миллиметровые порции были помещены в проксимальную сторону от мелкой до глубокой и отверждались светом в течение 20 секунд каждый с окклюзионной стороны. Четвертый и пятый 2-миллиметровые приращения были помещены в мезиальную и дистальную половину оставшейся полости и подвергались световой полимеризации в течение 20 секунд каждый с окклюзионной стороны. После удаления ретейнера и матрицы на щечную и лингвальную стороны глубоких и неглубоких проксимальных полостей под углом от окклюзионной поверхности была нанесена дополнительная световая полимеризация.В этом процессе было применено восемьдесят секунд дополнительной световой полимеризации (20 секунд × 4). На рис. 2а представлена ​​принципиальная схема процедуры заполнения.

Рисунок 2a

Схематическая диаграмма размещения смолы контрольной группы (Z3) .

Рисунок 2б. Принципиальная схема укладки насыпной смолы (SD, VB) .

Рисунок 2c. Принципиальная схема укладки насыпной смолы (TB, SF) .

Рисунок 2a

Схематическая диаграмма размещения смолы контрольной группы (Z3) .

Рисунок 2б. Принципиальная схема укладки насыпной смолы (SD, VB) .

Рисунок 2c. Принципиальная схема укладки насыпной смолы (TB, SF) .

После наложения ретейнера и матрицы из слоновой кости на образец зуба, FB-RBC (группа 2: SD; группа 3: VD) были помещены в центральную часть полости.Затем FB-RBC подвергали световой полимеризации в течение 20 секунд с окклюзионного направления. Толщина материалов в окклюзионной и глубокой проксимальной частях была рассчитана путем вычитания оставшейся глубины каждой части после световой полимеризации из ее исходной глубины. Следовательно, в окклюзионной и глубокой проксимальной части она составила 3,5 и 5,5 мм соответственно. Когда толщина материала превышала критерии, толщина была уменьшена с помощью высокоскоростного алмазного бора с мелкой зернистостью (959 KREF 018, Komet GEBR Brasseler).В случаях, когда материалы не ограничивались центральной частью и не выходили за пределы границ, расширенные части удалялись с помощью ручного инструмента. Z350 был добавлен в полость (сначала в глубокую проксимальную часть, затем в неглубокую проксимальную часть, затем в мезиальную половину, а затем и в дистальную половину) и подвергался световой полимеризации в течение 20 секунд после каждого добавления (рис. 2b). После удаления ретейнера и матрицы на щечную и лингвальную стороны глубоких и неглубоких проксимальных полостей под углом от окклюзионной поверхности была проведена дополнительная обработка светом; таким образом, всего было применено 80 секунд дополнительного светового отверждения (20 секунд × 4).

TB (группа 4) и SF (группа 5) были заполнены в объеме полости после наложения ретейнера и матрицы из слоновой кости на образец зуба с последующей 20-секундной фотополимеризацией. Процесс наполнения проводился с использованием ручных инструментов (группа 4) или акустически активируемого наконечника (группа 5) в соответствии с инструкциями производителя. После удаления ретейнера и матрицы с щечной и язычной сторон глубокой и неглубокой проксимальной полости под наклоном к окклюзионной поверхности была применена дополнительная световая полимеризация, так что было применено 80 секунд дополнительной световой полимеризации (20 секунд × 4).На рис. 2с представлена ​​схематическая диаграмма этой процедуры заполнения. Расчетный c-фактор составил около 2,1.

Все образцы были отполированы под хирургическим микроскопом при 10-кратном увеличении (Carl Zeiss Surgical GmbH, Оберкохен, Германия) с использованием высокоскоростного мелкозернистого алмазного бора (863 EF, Komet GEBR Brasseler). Затем они были отполированы силиконовым бором в форме пламени (Astropol F, P и HP, Ivoclar Vivadent) в порядке Astropol F, P и HP при 10 000 об / мин.Наконец, они были отполированы щеткой (Astrobrush, Ivoclar Vivadent), в которую была пропитана полировальная паста в щетину. После полировки образцы хранили при 100% влажности в течение семи дней. Образцы помещали в приспособление, в котором образцы можно было свободно перемещать, что упрощало наблюдение за краем реставрации. Затем их наблюдали с помощью стереомикроскопа (Leica S8APO, Leica Microsystems, Wetzlar, Германия) при 100-кратном увеличении, а снимки всех полей делали с помощью цифровой камеры, подключенной к микроскопу.Используя программу ImageJ (версия 1.46, Национальный институт психического здоровья, Бетесда, Мэриленд, США), для каждого изображения были рассчитаны длины идеальных и несовершенных полей. Сложив все данные каждого изображения, процент несовершенного края (% IM _{от всего} ) (полная длина несовершенного края / [полная длина идеального края + вся длина несовершенного края] × 100) был рассчитан для каждого образца зуба. Зазоры между реставрациями и полостью, трещины и сколы композитов, эмали или дентина считались несовершенными краями (рис. 3).Кроме того, края полости были разделены на окклюзионные края эмали (EO), вертикальные края эмали (EV) и шейные края эмали (EC) неглубокой проксимальной полости, а также вертикальные края эмали (EVD) и шейные края дентина (DC) глубокой проксимальной полости (рис. 1). % IM также был рассчитан в EO, EV, EC, EVD и DC.

Рисунок 3

Пример анализа границ полости .

Рисунок 3

Пример анализа границ полости .

Нулевая гипотеза была частично отвергнута, поскольку RB-RBC показали лучшую предельную адаптацию, чем один из двух FB-RBC после термомеханической нагрузки. RB-RBC показал меньшую полимеризационную усадку и силу усадки и более высокий модуль упругости при изгибе, чем FB-RBC.

Образование зазора в реставрационном полимерном материале пропорционально степени полимеризационной усадки. ¹⁶ Более высокий уровень усадки при полимеризации может также привести к большему количеству микротечи. ¹⁷ В настоящем исследовании корреляция между% IM _всего и линейной полимеризационной усадкой и напряжением усадки также была относительно высокой. % IM RB-RBC (TB и SF) был ниже, чем FB-RBC (SD и VB). Это согласуется с предыдущим исследованием. ¹⁸

В этом исследовании корреляция между% IM _всего и линейной усадкой полимеризации и напряжением усадки была выше при постнагрузке (0.697 и 0,708), чем при предварительной нагрузке (0,362 и 0348). В состоянии предварительного нагружения влияние полимеризационной усадки и напряжения может быть замаскировано из-за плотного соединения между композитами и зубом, но их влияние может оставаться на границе в виде остаточных напряжений. После нагрузки их влияние может проявиться более наглядно, когда связь между композитами и зубьями будет ослаблена в процессе нагружения.

Более высокий объемный процент наполнителей RB-RBC по сравнению с FB-RBC может влиять на усадку при полимеризации, напряжение усадки и модуль упругости при изгибе.По данным производителя, объемный процент наполнителей в SD и VB составляет 44% и 38% соответственно (Таблица 1), что ниже, чем у TB и SF (55% и 68% соответственно). Когда содержание наполнителей увеличивается, содержание мономеров уменьшается, что приводит к снижению общего уровня полимеризационной усадки и усадочного напряжения и увеличению модуля упругости материала при изгибе. ^19,20

FB-RBC были размещены только в центральной части полости, а Z3 был помещен во внешнюю часть в группах 2 и 3.Когда авторы рассматривают основную часть этого исследования в качестве основы, они также считают, что модуль упругости при изгибе основной части может повлиять на краевую адаптацию. Сообщалось, что базовый материал с более низким модулем упругости при изгибе, такой как текучие смолы, может поглощать удары, возникающие при механической нагрузке, и это может привести к лучшей предельной адаптации. ^21,22 Kwon и другие ¹⁵ сообщили, что краевая адаптация была иной в окончательной реставрации, когда использовались материалы основы или облицовки с другим модулем упругости при изгибе.Они сообщили, что оптимальный диапазон модуля упругости при изгибе текучих эритроцитов в качестве основных материалов толщиной 1 мм составляет от 4 до 6 ГПа, в пределах которых основной материал может эффективно амортизировать окклюзионное напряжение, и что модули, которые были ниже или выше этого диапазона, приводили к в более несовершенном поле. В их исследовании модуль упругости экспериментальных текучих эритроцитов, составлявший 2 ГПа, показал худшие результаты, чем в других группах. В настоящем исследовании модуль упругости при изгибе в VB и SD составил 2,35 и 3,29 ГПа соответственно, и кажется, что эти низкие модули отрицательно влияют на краевую адаптацию вышележащей окончательной реставрации.Кроме того, в группах 2 и 3 использовался относительно толстый слой материала сердцевины (3,5 мм в центральной области и 5,5 мм в глубокой проксимальной области), а толщина Z3 составляла 1 мм или меньше в некоторых областях из-за ограничение глубины полости. Воздействие толстых низкомодульных FB-RBC на тонкие реставрации Z3, покрывающие их, будет в большей степени усилено.

Согласно исследованиям, проведенным Уоттсом и другими, ²³ приемлемая глубина отверждения достигается, если нижняя твердость соответствует не менее 80% твердости верхней поверхности.В настоящем исследовании твердость дна превышала 80% твердости поверхности во всех объемных засыпках, кроме SF. Этот результат согласуется с предыдущими исследованиями. ^24,25 Низкое соотношение твердости нижней / верхней поверхности в SF может быть связано с его более низкой прозрачностью, чем у других эритроцитов с объемным наполнением. ²⁶ В настоящем исследовании глубина полости в глубокой проксимальной области составляла 6,5 мм. Относительно более высокое значение% IM в SF на границе постоянного тока может быть связано с недостаточным отверждением этого материала, даже несмотря на то, что дополнительное световое отверждение применялось с окклюзионного направления после того, как матричная полоса была удалена из проксимальных полостей.В клинических ситуациях следует обращать внимание на время светового отверждения в глубокой проксимальной полости, и может потребоваться дополнительное время светового отверждения. С другой стороны, Alrahlah и другие ²⁷ сообщили, что SF и TBF имеют более высокую глубину излечения, чем VBF. Чтобы прояснить это, необходимы дальнейшие исследования.

Сообщалось, что время отверждения 30 секунд, которое было больше, чем рекомендовано производителем для объемных заливок эритроцитов (от 10 до 20 секунд), оказало положительное влияние на свойства полимеризации, поэтому было рекомендовано усиленное светоотверждение объемных заливок в глубоких полостях. ²⁸ В настоящем исследовании после 20 секунд светового отверждения для FB-RBC дополнительно применялось 80 секунд светового отверждения для покрывающего композита (группы 2 и 3). В группах 4 и 5 RB-RBC отверждали светом в течение 20 секунд, а после удаления фиксатора и полосы матрицы применяли дополнительное световое отверждение в течение 80 секунд. Сумма 100 секунд светового отверждения может положительно повлиять на результаты настоящего исследования.

По словам производителя, ТБ содержит инициатор под названием ивоцерин.Это фотоинициатор на основе германия, обладающий более высокой фотоотверждающей активностью, чем камфорхионон (CQ). Он показывает более высокий спектр поглощения в диапазоне от 350 до 470 нм по сравнению с CQ. Он может сократить время отверждения и увеличить глубину отверждения композитов. ²⁹ В результате это может способствовать еще более глубокой полимеризации в настоящем исследовании, и это может быть связано с более высоким отношением твердости нижней / верхней поверхности TB (0,82), чем SF (0,68) и Z3 (0,73) (Таблица 2 ). Илие и другие ³⁰ сообщили, что влияние параметра времени облучения, расстояния от светового наконечника и глубины на модуль упругости, микротвердость и степень преобразования (DC) зависит от материала.По их словам, наиболее сильное влияние на все измеренные свойства оказала глубина, за которой следовали время облучения и расстояние от светового наконечника в TB.

Fok, ³¹ в своей математической модели успешно предсказал зависимость напряжения усадки от взаимодействия между податливостью всей системы и свойствами материала. В его модели напряжение усадки уменьшалось по мере увеличения податливости системы, и чем выше скорость ползучести, тем ниже напряжение усадки при нулевой податливости.Когда композиты отверждаются в полости MOD, выступы перемещаются внутрь, и это отклонение выступов может уменьшить напряжение усадки композитов в полости. Учитывая это, для моделирования ситуации в полости MOD было рекомендовано измерение силы усадки, позволяющее приспособить инструмент. ³² В этом исследовании соответствие испытательной машины для измерения силы усадки составляло 0,3 мкм / Н. Поскольку в настоящем исследовании зарегистрированное усилие полимеризации составляло от 3 до 5 кгс, во время измерения произошло перемещение испытательной машины от 9 до 15 мкм, что соответствовало величине отклонения дуги в полости MOD. ³

При измерении силы усадки коэффициент c определяется диаметром и высотой образцов ( d /2 h , где d = диаметр и h = высота). В настоящем исследовании c-фактор композитных образцов для измерения силы усадки составлял 4, тогда как для реставраций MOD он составлял 2,1. Было бы лучше, если бы первых было 2.1, но авторы не смогли увеличить высоту образцов, как хотелось бы, из-за потока FB-RBC.

В исследовании с использованием метода испытаний на износ в Цюрихе, нагрузка 5 кгс (49 Н) из 1 200 000 циклов и циклическое изменение температуры от 5 ° C до 55 ° C были применены для имитации пяти лет службы in vivo . ³³ Учитывая результаты этого исследования, напряжение термомеханической нагрузки настоящего исследования будет соответствовать 2.5 лет in vivo .

Традиционно граничное качество оценивалось с помощью SEM при большом увеличении (200 ×). ³⁴ Тем не менее, стереомикроскопия в последнее время также успешно используется при меньшем увеличении (6 ×, 20 ×, 40 ×, 100 ×). ^15,35-38 Это проще и легче записывать. Хайнце и другие ³⁸ указали, что оценка запаса при 200-кратном увеличении не имеет клинического значения, поскольку будут зарегистрированы незначительные зазоры от 2 до 5 мкм и незначительные расхождения.Они также указали, что полуколичественная оценка с помощью стереомикроскопа (6 ×) дала статистически значимое более низкое значение маржи дефекта, чем оценка SEM (200 ×), но была сильная корреляция между двумя методами оценки. В настоящем исследовании использовался стереомикроскоп 100 × в соответствии с методом Квона и других. ¹⁵ Для определения клинической значимости необходимы дальнейшие исследования.

WebmedCentral.com :: Снижение напряжения усадки при полимеризации при прямой окклюзионной композитной реставрации, установленной с использованием горизонтальной техники разделения и приращения

---

Было введено несколько методов инкрементной укладки, чтобы уменьшить напряжение усадки при полимеризации, связанное с световым отверждением композитных смол.В горизонтальной технике размещение каждого композитного приращения соединяет дно полости с четырьмя окружающими его стенками и обеспечивает после светового отверждения наивысший и наиболее неблагоприятный коэффициент C, равный 5, когда отдельные приращения размещаются одновременно. контактировать с противоположными стенками полости перед светоотверждением, так как возникающее в результате полимеризационное напряжение усадки может вызвать деформацию бугорков из-за изгиба друг к другу. Это напряжение может вызвать послеоперационную чувствительность и со временем может нанести ущерб зубу и краевой целостности.
В представленной горизонтальной технике разделения-приращения каждое горизонтальное приращение было разделено на четыре части треугольной формы перед отверждением, каждая из которых соединяется только с одной стенкой полости и частью пола. Затем один диагональный разрез был полностью заполнен оттенком дентина. композитный и светоотверждаемый, с последующим заполнением и отверждением одной половины второго диагонального реза за раз. Такое разделение на приращение снизит коэффициент C с 5 до 0,5 и позволит снять напряжение усадки за счет потока свободного композитная поверхность в диагональных срезах, а не на стыках склеенных поверхностей, что сводит к минимуму неблагоприятные эффекты возникающих при полимеризации усадочных напряжений.

---

За последние несколько лет возросло использование композитных материалов для восстановления боковых зубов. Хорошо известно, что все композитные смолы дают усадку во время полимеризации, а усадка представляет несколько проблем при размещении и светоотверждении. При отверждении смолы возникают усадочные напряжения при полимеризации, которые могут вызвать разрушение адгезива на границе раздела композит-зуб, что приведет к образованию зазора между композитной смолой и стенками полости.Жидкости полости рта, содержащие бактерии, могут заполнить этот пробел и вызвать микроподтекание и вторичный кариес. Когезионный разрыв также может происходить в виде микротрещин композитной смолы. Кроме того, коронковая деформация может быть результатом передачи этих усадочных напряжений на зуб, вызывая послеоперационную чувствительность и распространение существующих микротрещин эмали.
Величина этих напряжений зависит от нескольких факторов, включая модуль упругости смолы, скорость полимеризации и методы реставрации, а также конфигурацию полости (C-фактор).C-фактор — это соотношение между склеенными и несвязанными поверхностями, где чем выше соотношение, тем выше напряжение полимеризации.
Препараты окклюзионной полости класса I имеют самый высокий C-фактор, поскольку они имеют только одну свободную, несвязанную поверхность, которая способна деформироваться при полимеризационной усадке, вызывая самые высокие и наиболее неблагоприятные напряжения на стенках и краях полости.
Практикам и исследователям известно о неблагоприятных последствиях усадочных напряжений. Несколько усилий было предпринято для уменьшения этих напряжений и было направлено на улучшение состава композитной смолы, методов отверждения и методов реставрации.
Инкрементальные методы укладки широко признаны основным фактором снижения усадочных напряжений. Эти методы включают в себя горизонтальное окклюзионно-десневое наслоение, наклонное наслоение в форме клина, технику последовательного наращивания бугорков и технику горизонтального размещения с разделением и нарастанием.
Клиницисты понимают, что установка «эстетической» высококачественной реставрации боковых зубов из композитного материала требует больших усилий и чувствительна к технике. В настоящей методике клиницистам необходимо лепить только последний прирост дентина и прирост эмали, покрывающий его, тогда как в технике последовательного наращивания бугров клиницисты должны размещать и лепить несколько косых клиновидных приростов для наращивания каждой бугорки. в отдельности.Это потребует значительно больше времени у кресла, чем для установки аналогичной реставрации с использованием техники разделения-приращения. Увеличение времени потребует увеличения платы, взимаемой с пациента.
В этой статье описывается клинический случай, в котором представлена ​​пошаговая демонстрация окклюзионной композитной реставрации класса I, установленной с использованием техники горизонтального размещения с разделением на приращение. В этом методе каждое композитное горизонтальное приращение делится на четыре части перед отверждением.Каждая часть разделенного приращения контактирует только с двумя поверхностями полости, не противоположными друг другу, во время светового отверждения.

---

Пациент 35 лет обратился к пациенту с дефектной большой окклюзионной амальгамной реставрацией I класса в зубе № 37 (нижний левый второй моляр). Выбран оттенок A1. После анестезии пораженного квадранта и наложения резиновой дамбы амальгама была удалена, а полость обработана стандартными операционными процедурами. Адгезивная система
Single Bond 2 (3M ESPE, Сент-Пол, Миннесота, США) была нанесена на всю полость в соответствии с инструкциями производителя.Первые 2 мм (оттенок дентина A2) нанонаполненной композитной смолы Filtek Supreme Plus (3M ESPE, Сент-Пол, Миннесота, США) поместили горизонтально и адаптировали к дну полости. Перед световой полимеризацией это приращение было разделено по диагонали на четыре части, рис. 1, с помощью тупого ручного инструмента в толчке. Затем инкремент подвергался световой полимеризации в течение 40 секунд от окклюзионного направления с использованием полимеризационной лампы Elipar Highlight (ESPE America, Inc., Норристаун, Пенсильвания, США).
Один диагональный срез был полностью заполнен композитом того же оттенка дентина цвета хрома, рис. 2, с последующей световой полимеризацией в течение 20 секунд от окклюзионного направления.Затем второй диагональный срез был заполнен тем же композитом цветного дентина, рис. 3, и подвергнут световой полимеризации таким же образом.
Вторая порция композитного оттенка дентина (A1), цветность которой на один меньше, чем предыдущая, была размещена горизонтально, чтобы покрыть первую часть светового отверждения, рис. 4. Эта часть, соответствующая выбранному оттенку, была расширена на DEJ. Подобная обработка этого приращения была выполнена, как описано для предыдущего, за исключением того, что верхняя 1/5 центральной области двух диагональных вырезов была оставлена ​​незаполненной композитом.Эта область была использована для внутренней характеристики с помощью коричневого красителя Chroma Zone Color Stain (Куурари, Нью-Йорк, Нью-Йорк, США).
После внутренней характеризации композитный оттенок эмали (A1), соответствующий выбранному оттенку, был помещен горизонтально для замены утраченной эмали и расширен от DEJ для контакта с полым краем поверхности препарирования. Этот прирост был сформирован для определения окклюзионной морфологии, затем разделен на четыре части и подвергнут световой полимеризации в течение 20 секунд каждая в буккальном, лингвальном и окклюзионном направлениях (рис. 5).
Последняя порция высокопрозрачного цветового композита (YT) была помещена так, чтобы покрыть сплит-инкремент эмалевого оттеночного композита, не касаясь края полой поверхности, и отверждена светом в течение 40 секунд от окклюзионного направления. Это приращение не было разделено.
Окклюзионное контурирование композитной пластмассы выполнено с помощью инструментов для моделирования композитных материалов с силиконовыми наконечниками. Отделка была завершена небольшой полировальной машинкой Astropol (Ivoclar, Амхерст, Нью-Йорк, США). На рисунке 6 показана готовая реставрация.

---

Горизонтальная методика с разделением-инкрементом, представленная для установки композитного полимера для прямого бокового обзора в окклюзионных полостях среднего и большого размера класса I, дает несколько преимуществ. Это привело бы к минимизации вредных воздействий усадочных напряжений при полимеризации на стенках полости и на границе раздела клея за счет уменьшения отношения C-фактора с 5,0 до 0,5. По сравнению с техникой последовательного наращивания бугорков, метод раздельно-инкрементного наращивания упростит и ускорит установку композитного полимера в окклюзионные полости класса I и будет стимулировать менее опытных врачей общей практики удовлетворять эстетические стоматологические потребности своих пациентов, обеспечивая высокие — качественные композитные реставрации боковых зубов.

---

1. Walls AWG, McCabe JF, Murray JJ. Усадка полимеризации активированной видимой области композитной смолы. J Dent 1989; 16: 177-181.
2. Дэвидсон К.Л., де Джи А.Дж., Фейлцер А. Конкуренция между прочностью связи композит-дентин и напряжением сжатия полимеризации. J Dent Res 1984; 3: 1396-1399.
3. Дженсен М.Э., Чан, округ Колумбия. Полимеризационная усадка и микроподтекание. В: Композитные стоматологические реставрационные материалы из композитных материалов для заднего прохода, 1985. Vanherle G, Smith DC, editors.Утрехт, Нидерланды; Peter Szulc Publishing Co., стр. 243-262.
4. Лай Дж. Х., Джонсон А. Э. Измерение полимеризационной усадки фотоактивированных реставрационных материалов с помощью водонаполненного дилатометра. Dent Mater 1993; 9: 139-143.
5. Opdam NT, Roeter FJ, Feilzer AJ, Verdonschot EH. Маргинальная целостность и послеоперационная чувствительность реставраций из композитных материалов класса II in vivo. J Dent 1998; 26: 555-562.
6. Feilzer AJ, de Gee AJ, Davidson CL. Установочное напряжение композитной смолы в зависимости от конфигурации реставрации.J Dent 1987; 66: 1636-1639.
7. Lutz F, Krejci I, Oldenburg TR. Устранение полимеризационных напряжений на краях реставраций из композитных материалов для боковых зубов: новый метод реставрации. Quintessence Int 1986; 17: 777-784.
8. McCullock AJ, Smith BGN. Исследования in vitro движения бугров при использовании адгезивных реставрационных материалов. Br Dent J 1986; 161: 405-409.
9. Сегура А., Донли К.Дж. Восстановление полимеризации in vitro после гигроскопического расширения. J Oral Rehabil 1993; 20: 495-499.
10. Сулиман AA, Boyer DB, Lakes RS. Перемещение бугров в премолярах в результате усадки полимеризации c2mposite. Dent Mater 1993; 9: 6-10.
11. Spreafico RC, Gagliani M. Реставрации из композитных материалов на боковых зубах. В: Roulet JF, Degrange M. Адгезия: тихая революция в стоматологии. Чикаго: Квинтэссенция; 2000: 253-276.
12. Лутц Ф., Крейци И., Барбаков Ф. Качество и долговечность краевой адаптации в композитных реставрациях с бондингом. Dent Mater 1991; 7: 107-113.
13.Тянь А.Х., Берг Б.Х., Линдер С. Влияние различных дополнительных техник на краевую адаптацию реставраций из композитных материалов класса II. J Prosthet Dent 1992; 67: 62-66.
14. Weaver WS, Blank LW, Pelleu GB. Смола, активируемая видимым светом, отверждается сквозь структуру зуба. Gen Dent 1988; 36: 236-237.
15. Либенберг WH. Последовательное наращивание бугорков: усовершенствованная техника установки для прямых реставраций из пластмассы на боковые зубы. J Can Dent Assoc 1996; 62: 501-507.
16. Либенберг WH. Техника осевого скоса: новая техника для обширных реставраций боковых зубов из композитного материала.Quintessence Int 2000; 31: 231-239.
17. Ванини Л. Свет и цвет в композитных реставрациях передних зубов. Практик Пародонтологии Эстет Дент 1996; 8: 673-682.
18. Hassan K, Khier S. Горизонтальное наслоение с разделением на слои: упрощенная техника установки прямых реставраций из полимера для боковых зубов. Gen Dent 2005; 53: 406-409.

---

Это нефинансируемая статья

---

Нет конкурирующих интересов

---

Эта статья была загружена с WebmedCentral.С нашим уникальным коллегой по публикации публикаций, управляемой авторами обзор, содержание, размещенное на этом веб-портале, не проходит перед публикацией или редакционной рецензией. это полностью ответственность авторов за обеспечение не только научных и этических стандартов рукописи но и его грамматическая точность.